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微机系统在合金热裂行为测试中的应用 总被引:5,自引:1,他引:4
设计了一种新的合金热裂行为测试系统.该系统通过数/模转换,用微机对凝固过程中的温度、应力和收缩信号数据进行采集和进一步的处理,并描绘其曲线.实验结果表明,在正常凝固条件下,AZ91合金并不按平衡相图凝固,而是有共晶相析出;在合金凝固后期,存在一"冲击”收缩,是"冲击”收缩导致了合金凝固过程热裂的产生. 相似文献
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镁合金的热裂行为测试研究 总被引:8,自引:3,他引:5
以ZQS-2000型双试棒合金热裂-线收缩仪的机械部分为基础,提出了一种用以测试镁合金热裂行为的新的测试方法。铸造时采用覆膜砂作为铸型材料,解决了镁合金在浇注过程中的燃烧问题;通过A/D转换,用微机对凝固过程中的温度、应力和收缩信号数据进行采集和进一步的处理,并描绘其曲线。试验测得,在通常凝固条件下,AZ91合金并不按平衡相图凝固,而是有共晶相析出;AZ91合金最容易产生热裂的温度在实际凝固结束温度(424℃)附近。 相似文献
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以ZQS 2 0 0 0型双试棒合金热裂 线收缩仪的机械部分为基础 ,提出了一种用以测试镁合金热裂行为的新的测试方法。铸造时采用覆膜砂作为铸型材料 ,解决了镁合金在浇注过程中的燃烧问题 ;通过A/D转换 ,用微机对凝固过程中的温度、应力和收缩信号数据进行采集和进一步的处理 ,并描绘其曲线。试验测得 ,在通常凝固条件下 ,AZ91合金并不按平衡相图凝固 ,而是有共晶相析出 ;AZ91合金最容易产生热裂的温度在实际凝固结束温度 ( 4 2 4℃ )附近 相似文献
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Mg-Gd-Y-Zr合金的热裂性能 总被引:2,自引:2,他引:0
分别采用约束热裂棒法、热裂环法以及热裂综合测试系统来评定Mg-10Gd-3Y-Zr合金的热裂倾向性,并与常用AZ91D镁合金的热裂性能进行了比较.研究发现,Mg-10Gd-3Y-Zr合金和AZ91D合金的热裂倾向性为:约束热裂棒法评定的热裂倾向系数分别为8和32,热裂综合测试系统测定其抗热裂力分别约为340 N和40 N,热裂环法测定Mg-10Gd-3Y-Zr合金和AZ91D合金的临界断裂直径分别为53 mm和48 mm.试验结果表明,Mg-10Gd-3Y-Zr合金的热裂倾向性低于AZ91D合金的热裂倾向性. 相似文献
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浇铸温度与模具温度对AZ91D和Mg-3Nd-0.2Zn-Zr镁合金热裂性能的影响(英文) 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了浇铸温度和模具温度两个温度参数在重力金属型铸造中对商业AZ91D和新型Mg-3Nd-0.2Zn-Zr(质量分数,%;NZ30K)镁合金热裂性能的影响。结果表明,模具温度对合金热裂性能的影响比浇铸温度的更显著,后者的影响仅在模具温度较低时(AZ91D在341 K,NZ30K在423 K)有所显现。与只包含补缩参数的热裂模型相比,同时包含补缩参数、晶粒尺寸和合金凝固区间的热裂模型更能够准确地评价不同镁合金的热裂性能。为了获得较好的热裂抗力,建议AZ91D合金的浇铸温度为961~991 K,模具温度≥641 K;NZ30K合金的浇铸温度为1003~1033 K,模具温度≥623 K。 相似文献
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模具温度和浇注温度对AZ91D镁合金热裂和流动性能的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
研究了模具温度和浇注温度对AZ91D镁合金热裂性能与流动性能的影响。结果表明,提高模具温度可以显著改善合金的抗热裂性能;当模具温度为368℃时,AZ91D合金在各种浇注温度下均不产生热裂;当模具温度较低(<268℃)时,浇注温度为688℃时,合金的抗热裂性最佳;随着模具温度提高,浇注温度对合金热裂性的影响逐渐减弱消失。浇注温度与模具温度对AZ91D镁合金的流动性能影响显著,两者的提高均能改善合金的流动性能。当模具温度较低(68℃)时,少量提高模具温度不能显著改善合金的流动性能;当浇注温度较高(718℃)时,进一步提升浇注温度,也不能明显改善合金的流动性能。为了获得较好的流动性能与抗热裂性能,应采用较高的模具温度(≥268℃)和适当的浇注温度(688~718℃)生产AZ91D镁合金产品。 相似文献
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Zn和RE对Mg-9Al合金热裂倾向性的影响 总被引:12,自引:2,他引:12
用热裂环法考察合金的热裂倾向性,并对合金的冷却曲线和铸态组织进行了分析。Zn加入Mg—9Al合金降低了合金的凝固结束温度,平均每增加0.1%,合金的凝固结束温度降低0.7℃。Zn促进了Mgl7Al12相在晶界的析出,降低了凝固结束温度,并显著增加了合金的热裂倾向性。RE对Mg—9Al合金的热裂倾向性和凝固结束温度影响很小。但当Zn含量超过0.8%时,RE的加入可以显著降低Mg—9Al-Zn合金的热裂倾向性。 相似文献
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Zn对Mg-9Al合金凝固行为的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了Zn元素对Mg-9Akl合金的凝固行为,尤其是对热裂倾向性的影响。通过热分析手段考察合金的凝固特征。用热裂环法评价合金的热裂倾向性,引入了热裂倾向性(HSC)因子的概念。并通过金相观察、扫描电镜和电子探针对合金的凝固、热裂行为进行了研究。研究发现,在凝固过程中An,Al元素由于晶间偏析而在晶界富集。Zn元素的加入,增加了晶界低熔点相的量,并降低了其熔点,从而明显增加了合金的热裂倾向性。Mg-9Al-xZn合金的热凝产生于凝固后期,呈沿晶断裂。加入Zn元素对Mg-9Al合金的晶粒有细化作用。 相似文献
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拉力在铸造铝硅合金热裂形成过程中的作用 总被引:1,自引:0,他引:1
利用A356合金研究拉力在热裂的形成及其断裂行为中的作用。利用一个新型的实验装置进行相关实验研究。该实验装置能够同时测量并采集受限试样在凝固过程中施加的拉力和温度的数据。这些数据可以用来研究热裂的萌生和扩展。研究了在不同加载速度下,固相率的演变和热裂的形成之间的定量关系。由实验结果可知,施加的拉力在热裂萌生初期起着复杂的作用。在合金凝固过程中,随着固相率的不断增加,拉力会逐渐增大直至最大值,然后急剧下降,此时试样出现裂纹并在拉力的持续作用下产生断裂。对于A356合金,产生早高温下产生断裂的临界应力是0.1MPa。由热裂纹的断口形貌可知,在凝固末期形成的晶间搭桥和液膜褶皱对热裂的形成起重要的作用。 相似文献
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铝铜合金的热裂倾向性 总被引:2,自引:0,他引:2
本文研究了Al-Cu合金的热裂倾向性,结果表明,合金在凝固温度范围内的强度和断裂应变的大小不能说明合金热裂倾向性的大小。合金的热裂倾向性与热脆区间和在热脆区内强度增长率有关,热脆区越大或强度增长率越大,越容易在热节区产生集中变形,合金的热裂倾向性也大。 相似文献
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本文测定了Cr18Mn18N铸坯的高温塑性图和变形抗力图,研究了高氮奥氏体不锈钢的热加工工艺规范及高温热塑性,分析了该钢种在热镦过程中产生裂纹的原因。研究结果表明:Crl8Mn18N钢的高温塑性具有脆性区、塑性区和二次脆性区。裂纹的形成主要与加热温度过高、终锻温度过低及热变形过程中碳氨化物的析出有关。结合高温塑性图和变形抗力图确定了热檄工艺参数:加热温度为1230℃~1250℃之间,保温30min,开锻温度为1230℃,终锻温度为950℃,一道次变形量应控制在50%以内。 相似文献
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采用连续可变拘束热裂纹试验方法研究了在A302、A402焊条配方中改变Cr/Ni比对焊缝抗热裂纹性能的影响,并探讨了该比值的变化对焊缝形成双相组织的作用.使所研制的焊条在异种钢焊接中得到了成功的应用. 相似文献
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稀土元素改善高锰钢焊条的组织性能 总被引:3,自引:0,他引:3
在高锰钢焊条药皮中加入一定比例的稀土元素,具有细化晶粒,提高塑性,韧性及强度,改善组织形态,净化焊缝金属的作用,从而有效地降低了高锰钢焊接时在熔合区产生热裂的敏感性,对于高锰钢的修补,堆焊及构件之间的强度焊接均优于不含稀土元素的同类焊接材料。 相似文献
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1.~hoNi,AIalloyisanewpotentialhightemperaturestmcturalmaterialbecauseofitsexcellentstrengthandanti--corrosionpropertiesinhightemperatureservice.ButtherearebrittlephenomenainitspolygonalcrystalmaterialduringdifferenttemperaturerangebecauseofitsLI,typeintermetalliccompounds.ThusitsengineeringaPPlicationislicitted.ThisbrittlenesscanhereducedwithadditionofthialelementsB,Zr,Hf,CrandFeandsoon.AfewliteraturesareavailableaboutthefusionweldingofNi,kialloysandmat4fromOakfudgeNationalbooratory,U.S… 相似文献
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