预处理褐铁矿零膨润土成球机理

为了拓宽球团原料范围、降低生产成本,采用湿式球磨工艺,将价格相对低廉的褐铁矿粉矿预处理后用于球团生产,结果表明,由于爆裂温度低于300℃、成品球强度低于1 300 N/P,褐铁矿预处理后无法直接用于球团生产;以25%湿式球磨15 min的褐铁矿搭配75%磁铁精矿,在零膨润土的情况下,生球落下强度达到4.1次(0.5 m),爆裂温度420℃,成品球团强度2 445 N/P。对预处理褐铁矿零膨润土成球机理展开的研究表明,预处理后褐铁矿的静态成球指数和比表面积是实现零膨润土造球的关键参数,湿式球磨15 min后褐铁矿比表面积达到1 591.10 cm²/g,静态成球指数达到1.42;由于结合水和原生Fe₂O₃再结晶需要更高的温度,褐铁矿单独成球后的球团抗压强度整体较低;与磁铁精矿搭配后,磁铁矿焙烧时氧化放热有利于Fe₂O₃再结晶,形成了较完整的赤铁矿连晶,大量的渣相形成并填充在缝隙中,球团抗压强度增加;但当褐铁矿配比大于25%时,球团内的孔洞逐渐增多,氧化放热逐渐减少,且球团内的液相...     

优化球团原料的配矿

为了获得低成本、质量好的球团矿产品,以两种铁精矿粉（低铁高硅磁铁矿和高铁低硅磁铁矿）和一种膨润土为原料,以生球落下强度、抗压强度以及焙烧后成品球团抗压强度为评价指标,在相同造球工艺和膨润土加入量的条件下,研究两种质量不同的铁精矿混合配料造球对球团性能的影响。研究表明,随着低铁高硅矿配比的增加,生球落下强度、抗压强度以及焙烧后成品球团抗压强度均随之降低。通过优化配矿,当低铁高硅矿配比达40%时,生球的落下强度达到3次以上,抗压强度达20N以上,焙烧后抗压强度为3850N,完全满足生产要求。     

鞍钢200万t球团使用粘结剂品种的选择及最佳配比的试验研究

为鞍钢即将投产的200万t球团厂选择合适的粘结剂，作者对品种选择及最佳配比进行了试验研究。从而得到这样结论：①在鞍山的原料条件下，东北地区的几种膨润土作为粘结剂时，以刘房子膨润土为最佳。其配比为0.8%时，生球落下强度达5.5次/个球，抗压强度达14N/个球，干球抗压强度为41.2N/个球，成品球团的抗压强度达到2625.3N/个球。配比增至1.0%和1.3%时效果更好。②凌源膨润土和黑山人工纳化膨润土的使用效果也较好。二进行配比在1.0%时，生球、干球、成品球的强度指标和生球爆裂强度均能满足带式球团工艺要求；③用自产精矿代替大浮精矿配加刘房子膨润土所造生球各项指标若要满足工艺要求，粘结剂的配比只能在1.0～1.3%.     

不同碱度与配矿结构对球团矿性能的影响

根据攀钢资源状况,进行了烧结矿部分碱度向球团矿转移,采用不同配矿结构与提高球团碱度的试验研究.球团碱度为0.4,0.6,0.8,"钒钛精矿+普通精矿"与"全钒钛精矿"两种方案分别做平行试验.试验结果表明钒钛精矿+普通精矿,不用膨润土,用消石灰为添加剂能生产满意的碱性球团.为目前单一酸性球团的生产方式开辟了新途径,而全钒钛矿精矿只适合于添加膨润土生产酸性球团.试验表明碱度为0.4、0.6的碱性球团生球性能可满足焙烧要求,在优化焙烧制度下成品球抗压强度、还原膨胀指数、冶金性能良好,均能满足高炉冶炼需要.生产碱性球团为降低烧结矿碱度,改善炉料结构创造了条件.     

鞍钢200万t球团厂使用粘结剂品种的选择及最佳配比的试验研究

为鞍钢即将投产的200万t 球团厂选择合适的粘结剂,作者对品种选择及最佳配比进行了试验研究,从而得出这样结论:①在鞍山的原料条件下,东北地区的几种膨润土作为粘结剂时,以刘房子膨润土为最佳.其配比为0.8%时,生球落下强度达5.5次/个球,抗压强度达14N/个球,千球抗压强度为41.2N/个球,成品球团的抗压强度达到2625.3N/个球。配比增至1.0%和1.3%时效果更好;②凌源膨润土和黑山人工钠化膨润土的使用效果也较好。二者配比在1.0%时,生球、干球、成品球的强度指标和生球爆裂强度均能满足带式球团工艺要求;③用自产精矿代替大浮精矿配加刘房子膨润土所造生球各项指标若要满足工艺要求,粘结剂的配比只能在1.0～1.3%。     

褐铁矿在烧结工艺中的优化配置

为了探究全进口矿条件下褐铁矿在烧结工艺中的合理配置,实现褐铁矿的高效利用以进一步提铁降本,针对S钢铁公司500 m2大型烧结机实际原燃料条件,基于试验用铁矿粉的常规理化性能和高温烧结基础特性开展了不同褐铁矿配比的烧结杯试验研究,结合Factsage 7.1热力学软件,模拟计算了不同褐铁矿配比条件下的黏附粉含量和理论液相生成量及性能,并采用矿相显微镜分析了烧结矿的显微结构,探明了褐铁矿与赤铁矿和磁铁矿的优化搭配规律。研究表明:澳大利亚褐铁矿具有粒度粗、矿化能力弱,同化温度低、黏结相强度差、吸液性强的特点,当褐铁矿质量分数由45%增加至55%时,提高磁铁精矿OD矿的质量分数至15%,同时降低OC矿质量分数至10%,烧结矿转鼓强度和低温还原粉化性能等指标达到最优,这是由于一方面提高磁铁精矿配比不仅具有增加黏附粉比例、改善液相生成数量和性能的作用,而且可以均匀液相分布,消除过熔现象;另一方面,增加磁铁精矿配比可以改善烧结料球的粒度组成,减少褐铁矿吸液量,提高烧结矿强度。因此,在高褐铁矿配比条件下,增加适宜的磁铁精矿配比有利于稳定烧结矿质量,全面改善烧结矿性能。      

反浮选工艺对程潮铁精矿球团质量的影响

以程潮铁矿反浮选前和反浮选后的铁精矿为原料,通过对比试验,研究了反浮选工艺对球团质量的影响.结果表明,在相同膨润土配比和造球条件下,用反浮选后精矿造出的球团,其多项质量指标均不如使用反浮选前精矿所造的球团,在膨润土用量0～3.0%范围内,生球落下强度下降最大值达1.9次/个;生球抗压强度最高下降1.4 N/个;熟球抗压强度最高下降1 280 N/个;生球爆裂温度呈上升趋势.     

不同精矿制备球团矿预热焙烧性能对比分析

为探究不同精矿对球团矿预热焙烧性能的影响,本文选取澳精矿、乌精矿、秘鲁精矿和智利精矿4种精矿粉制备球团矿,通过分别测定铁精矿成球性指数、生球落下强度、生球含水量、生球抗压强度、熟球抗压强度等指标,并对比分析这4种进口精矿粉制备球团矿的预热焙烧性能,最后根据铁精矿成球性指数提出一种新的配矿思路。试验结果表明:澳精矿球团的生球抗压强度为12.3 N/P,熟球抗压强度为3 030 N/P,为4种单矿球团中最高;智利精矿球团的生球落下强度最高达3.3次/(0.5 m),熟球抗压强度为2 269 N/P,为4种单矿球团中最低,这表明赤铁矿连晶的强度最差。在50%智利精矿分别配加50%的澳精矿、乌精矿、秘鲁精矿的条件下,不仅能够提高混合矿粉的TFe质量分数和成球性指数等指标,还能够极大提升球团矿的生球抗压强度与熟球抗压强度。     

含重晶石铁精矿球团的探索性小型试验

探索了含重晶石精矿生产球团矿的可能性。突出的问题是:弱磁选精矿降低生球的破裂温度;而强磁选精矿削弱干球和预热球的强度。通过添加膨润土,不同精矿合理搭配,强化预热等措施,可以克服球团制备过程中存在的困难,并改善球团矿的焙烧性能。在此基础上,提出了适宜的球团工艺。     

邯邢地区磁精矿造球的实验和机理

 以邯邢磁铁矿精粉为原料,基于现场造球工业实验,考察了不同膨润土配比量、造球水分以及润磨时间等对邯邢磁精矿生球性能的影响规律,得出三者分别为2.0%、8.5%～9.0%和6 min的最佳工艺参数;此外,采用实验室预热氧化和焙烧实验,研究了不同预热氧化温度和时间、焙烧温度和时间对邯邢磁铁矿粉固结性能的影响,并利用光学显微镜分析了预热氧化和焙烧中球团显微结构的变化情况和固结机理。实验结果显示,邯邢磁精矿球团适宜氧化温度和时间分别为880～920 ℃和20 min,适宜焙烧温度和时间分别为1 250 ℃和20 min。     

硫钴精矿含碳球团压力成型试验研究

以攀枝花硫钴精矿为原料,聚乙烯醇为黏结剂,采用单因素试验研究了水分含量、成型压力、硫钴精矿粒度、黏结剂用量等因素对硫钴精矿含碳球团抗压强度和落下强度的影响。结果表明:球团强度随着水分含量的增加先小幅波动后快速提高,随着黏结剂用量的增加呈先提高后降低的趋势,随着压强(成型压力建议前后一致)的增大和粒度的细化呈"N"字形变化。得出优化的硫钴精矿含碳球团制备工艺参数为:矿煤质量比5∶1,水分含量12%,成型压力6 MPa,黏结剂用量0.6%,硫钴精矿粒度-200目(74μm)占75%。此条件下制备的硫钴精矿含碳球团生球团的抗压强度为192.6 N/球,落下强度为28.4次/球;干球团的抗压强度为348.2 N/球,落下强度为57.2次/球。     

悬浮磁化焙烧精矿对氧化球团抗压强度的影响

通过造球及球团焙烧实验对悬浮精矿球团生球性能及焙烧性能进行分析,并结合光学显微镜及扫描电子显微镜,探讨了悬浮精矿球团的显微形貌特征。结果表明:随着悬浮精矿配比增加,生球落下强度和抗压强度均逐渐提高,悬浮配比为30%时,落下强度和抗压强度分别达到4.7次/(0.5 m)和14.3 N/个,爆裂温度降至635℃;预热球和焙烧球抗压强度随悬浮精矿配比增加均呈不断下降趋势,当悬浮精矿配比为20%时,预热球强度降至400 N/个以下,当悬浮精矿配比达到25%时,焙烧球抗压强度只有1 986.8 N/个,未满足工艺生产要求。因此,适宜悬浮精矿配比为5%～15%。     

铬粉矿制备球团技术的试验及研究(Ⅱ)

根据与中南大学、郑州大学建立的铬粉矿制备球团技术研究项目。该研究上一部分主要是针对铬粉矿、膨润土、焦炭粒进行综合试验分析,本部分主要对铬粉矿磨矿(干磨、湿磨)及制球进行试验研究,为下步球团制备、高碳铬铁生产及球团预还原提供基础依据。     

细磨卡粉制备熔剂性球团的试验研究

粗粒卡粉经细磨后是一种优质的球团原料,具有降低膨润土用量、改善球团冶金性能等优点。本文以经湿式球磨得到的卡粉为原料,研究细磨卡粉用于制备熔剂性球团(碱度=0.8)时,卡粉配比及预热焙烧制度对生球和成品球质量以及冶金性能的影响。结果表明,细磨后卡粉的微细颗粒质量分数增大,比表面积达到1 619 cm~2/g;随着细磨卡粉配比由35%提高至45%时,生球落下、抗压强度明显提高,有利于降低膨润土用量;成品球抗压强度由2 971 N/P降至2 855 N/P,但仍可满足高炉冶炼要求。另外,细磨卡粉的配入可以改善成品球的还原性和高温软熔性能。     

碱度对熔剂性球团生球性能的影响

 熔剂性铁矿球团具有优良的高温冶金性能，是高炉炼铁的优质炉料。为探明生产熔剂性铁矿球团时碱度对生球性能的影响规律，以某钢厂赤铁精矿为原料，通过添加石灰石粉调节碱度，进行了造球及生球干燥特性试验研究。结果发现，提高碱度，生球落下强度呈提高趋势，抗压强度变化不明显，适宜膨润土配比略有下降，生球爆裂温度明显提高，生球干燥速率则没有明显变化。与基准自然碱度（R＝0.14）相比，当碱度提高到0.6以上时，适宜膨润土配比由1.2%下降到1.1%，生球爆裂温度提高近50 ℃以上。     

配加高铁赤泥降低球团矿膨润土用量的研究

利用高铁赤泥的吸水性和胶结作用进行了降低球团膨润土用量的试验研究。实验室试验和工业试验结果表明:配加高铁赤泥能有效减少膨润土用量,其配比可由1.5%降到0.8%;当膨润土配比为0.8%时,生球强度、成品球强度、化学成分等都能满足球团生产要求;在冶金性能方面,添加赤泥球团的低温粉化指标优于普通球团,而还原性、还原膨胀、软熔性能低于普通球团。     

邯钢球团配加X精粉降低膨润土用量的试验研究

以邯钢现用球团原料结构为基准,通过逐渐增加混匀料中X精粉的配比,考察在膨润土配比降低0.5%的条件下,混匀料成球性能及球团各项指标的变化趋势;通过一系列试验及矿相鉴定表明,X精粉配比达到40%时,球团各方面性能均达到最好水平。     

氧化球团粘结剂的最佳选择

本文从降低氧化球团的膨润土用量出发，进行中膨润土 ，有机粘结剂和有机＝无机复合粘结剂的造球性能试验，从结剂与精矿粉的混合效果，成品球的质量和成本综合考虑，氧化球团采用复合粘结剂是最佳选择。     

不同种类膨润土对球团性能影响的试验与应用

膨润土特殊的层状结构与黏土特性使其成为球团矿生产的主要黏结剂，但是其主要化学成分为SiO₂和Al₂O₃,所以向球团中添加膨润土相当于加入了酸性脉石矿物，会降低成品球的铁品位，增加生铁冶炼的成本，因此，在球团生产中应尽量降低膨润土的用量。为此，本文采用复合膨润土进行实验室小型试验和工业应用试验，分析不同种类膨润土对球团性能影响。结果表明：与常规膨润土相比，配加复合膨润土能够有效提高生球、预热球及成品球性能，其中生球落下强度从2.4次/(0.5 m)提高到4.3次/(0.5 m),爆裂温度从360℃上升到500℃以上，成品球抗压强度的提升最为明显，从3 480 N/P增加到3 774 N/P;复合膨润土的配比要比常规膨润土低1.0%左右，经济效益显著。     

膨润土对生球爆裂温度的影响及其测定方法的探讨

本文论述了生球爆裂温度是球团特别是竖炉球团质量的一个关键问题,膨润士对生球爆裂温度的显著影响,同时论述了膨润土对不同精矿粉造球有个适应性问题,对膨润土的抗爆机理作了进一步分析,最后对测定生球爆裂温度的合理方法作了探讨。