TC18钛合金热处理过程中α相的等轴化行为

通过在相变点以下825~855℃和相变点以上880,905℃保温1 h水冷后,研究热轧态TC18钛合金相变过程中等轴α相的形核和长大问题。结果表明:变形态钛合金加热后片状α相会发生等轴化,等轴α相尺寸随着温度的升高逐渐变大;TC18钛合金在快速冷却时,由于晶界形核的时间比较短,形成不完整的晶界α层,相近的α晶粒为降低界面能会互相包裹吞并;TC18的相变过程主要以消耗周边的β相来完成等轴α晶粒的长大。等轴α相在长大过程中,不仅存在弓出机制和合并机制引导的晶粒长大,相界表面会在晶粒合并前,发生折叠、增厚。     

ZL101非树枝晶名合金加热时的晶粒长大动力学分析

根据ZL101非树枝晶铝合金在575℃,578℃加热时的组织变化,分析了在等温处理时的晶粒长大动力学。在共晶温度以下保温时,初生相α－Al的长大较慢,晶粒长大因子为2．9,Si颗粒通过共晶相的部分熔化凝聚粗化。在共晶温度以上保温时,初生相α－Al晶粒迅速长大,晶粒长大因子为1．5,共晶相区域缩小,Si颗粒进一步粗化。     

均匀化退火对Al-1Mn-1Mg合金中析出相形态的影响

用扫描电镜（SEM）、透射电镜（TEM）、能谱分析（EDAX）和差热分析（DTA）等技术探讨均匀化退火的主要工艺参数对经高效熔体处理的Al-1Mn-1Mg合金中析出相形态的影响。结果表明：在加热温度为400～600℃,保温时间为6～24h的均匀化退火工艺内,随温度的升高或保温时间的延长,晶界处析出相逐渐球化,主要为Al（Fe,Mn,Si,RE）复合相;晶内析出相的弥散度提高,依组成元素及含量不同而呈现短杆、方块、椭球、球状及菱形等多种形态;继续升高温度或延长保温时间,晶界处析出相均有粗化趋势;450～500℃下保温12～15h后,晶界处析出相的球化效果明显,晶内析出相弥散程度高,基本消除了铸锭中的偏析现象。     

高氮不锈轴承钢碳化物演变规律及球化机制

采用SEM和TEM研究不同保温温度及时间下高氮不锈轴承钢中碳化物的演变规律,并对碳化物变化进行表征及分析。结果表明:预备组织中碳化物主要沿晶界分布,尺寸主要集中在0.4~0.8μm。在600、700和750℃保温时,碳化物的视场面积个数逐渐减少而视场面积分数逐渐增加。低于800℃保温时,少量碳化物沿晶界析出;高于800℃保温时,碳化物沿晶界和位错析出,并有少量Cr_2N析出。900℃保温时,碳化物的视场面积个数和视场面积分数减少,碳化物形成元素回溶到基体中。低于750℃保温过程中,钢中碳化物发生粗化临界尺寸为0.8μm,长棒状碳化物以自身球化的方式球化长大,碳化物圆整度频数最大值由0.65增加到0.80。钢中碳化物在700℃保温10 h时球化效果较明显。     

高氮不锈轴承钢碳化物演变规律及球化机制北大核心CSCD

采用SEM和TEM研究不同保温温度及时间下高氮不锈轴承钢中碳化物的演变规律,并对碳化物变化进行表征及分析。结果表明:预备组织中碳化物主要沿晶界分布,尺寸主要集中在0.4~0.8μm。在600、700和750℃保温时,碳化物的视场面积个数逐渐减少而视场面积分数逐渐增加。低于800℃保温时,少量碳化物沿晶界析出;高于800℃保温时,碳化物沿晶界和位错析出,并有少量Cr_2N析出。900℃保温时,碳化物的视场面积个数和视场面积分数减少,碳化物形成元素回溶到基体中。低于750℃保温过程中,钢中碳化物发生粗化临界尺寸为0.8μm,长棒状碳化物以自身球化的方式球化长大,碳化物圆整度频数最大值由0.65增加到0.80。钢中碳化物在700℃保温10 h时球化效果较明显。     

退火工艺对热镀锌用冷轧低碳高强钢组织和性能的影响

通过扫描电镜、能谱仪、显微硬度计和拉伸实验研究了退火工艺对热镀锌用冷轧低碳高强钢组织及性能的影响。结果表明,在600℃退火时,组织处于回复阶段,几乎没有再结晶; 625℃保温5 min退火后,再结晶基本完成,组织中有大量渗碳体颗粒弥散析出,并且随着退火温度升高或保温时间延长渗碳体沿铁素体晶界聚集粗化;在625℃保温10 min退火后,再结晶已经完成并且发生长大现象,组织为等轴状铁素体+渗碳体颗粒,晶粒尺寸约为5. 01μm; 650、675、700℃保温10 min退火后,铁素体晶粒进一步长大;随着退火温度升高和保温时间延长,屈服强度和抗拉强度降低,伸长率升高。625℃×5 min退火可以获得优良的综合力学性能。     

热处理对Al-3%Ti-0.35%C细化剂组织的影响机制

研究热处理工艺对热爆法合成Al-3%Ti-0.35%C晶粒细化剂组织的影响机制。结果表明：Ti原子的扩散是控制热处理的主要因素之一;400℃时脱溶反应最先发生,经过大约6 h反应基本结束;当Al3Ti满足原子计量比时,其产物形态不发生改变,而当晶界以及Al3Ti产物中存在过剩的钛元素时,则细化剂的晶界及Al3Ti产物的周边区域会有条件地发生扩散反应;当在600℃连续保温12 h以上时,脱溶反应的Al3Ti产物重新溶解,晶界处的类共晶组织会消失,经扩散反应生成含Ti颗粒物质。TiC颗粒未见变化。经400℃保温2 h热处理的试样的细化效果最佳。     

FGH96合金中γ＇相的高温粗化行为

利用热力学计算，SEM分析研究了FGH96合金中的γ’强化相的高温粗化规律，并对γ’相的粗化行为进行了动力学分析。结果表明：随着合金中组元Nb和Ti/Al值的变化，FGH96合金中γ＇相的溶解温度区间为1088℃-1125℃，在高温热处理过程中，随着保温时间延长，合金中小γ＇相数量减少，单位面积内的γ＇颗粒数目减少，大γ＇颗粒数目明显增加，即发生了Ostwald熟化；γ＇相粗化遵循L-S-W理论，即：γ^-1xt,γ＇相的粗化激活能Q=293.6kJ/mol,γ＇颗粒的粗化主要由Ti和Al在基体中的扩散所控制。     

AZ91镁合金的SIMA法半固态组织特征

研究了挤压态AZ91镁合金的SIMA法半固态组织演变.结果表明:挤压合金为以α-Mg再结晶等轴晶为主相,与极少量细粒状成串分布于α-Mg基体上的Mg17Al12颗粒组成的两相组织,基体中存在大量的大角度亚晶及高密度的位错缠结.在二次加热过程中,原子扩散通道多,晶界液化及颗粒球化所需的加热温度低,等温时间短.565℃等温5min,即可获得固相率为57%,颗粒平均直径为58 μm、形状圆整、分布均匀的半固态组织.等温5 min后,半固态颗粒发生长大,其长大机制为Ostwald熟化.     

两相钛合金热加工中初生带状α相形态演变（英文）

为实现钛合金初生带状α相的球化,以具有这种组织的TA15钛合金为对象,研究其在热加工中的组织演变。结果表明:带状α相形态演变的机理与片层组织球化机理相同。由于带状α相尺寸较大,界面分离和末端物质迁移机制较粗化更为重要。带状α相在退火中较为稳定,主要原因是:内部晶界的几何取向不利于球化、带状组织的宽度较大和α粒子几何稳定性高。预变形和低速变形通过以下方式加速球化:直接改变α相的几何形状、通过增加大角度晶界以及相界的面积促进界面分离和末端物质迁移、通过形成位错结构促进粗化。采用大预变形结合高温退火是球化带状α相的有效途径。     

快淬非晶合金制备态磁各向异性研究SCIEI

本文详细研究了铁基、铁镍基和钴基非晶合金条带制备态的平面磁各问异性。测定了退火前后试样中各向异性的变化及各向异性常数K_(us)随温度的变化,得出K_(us)(T)∝M_s^2(T)关系,由此得出平面磁各向异性由应力各向异性和表面形状各向异性两部分组成。     

钴对Ag—Cu—Pd合金钎料性能的影响

研究结果表明,在Ａｇ－Ｃｕ－Ｐｄ合金钎料中添加０．２－１．０ｗｔ％Ｃｏ后,对钎料的物理性能,电学性能以及力学性能无明显影响,但对ＢＡｇ６５ＣｕＰｄ钎料在某些母材上过度的铺展性确有显著地抑制作用,Ａｇ６５Ｃｕ２０Ｐｄ１５－ｘＣｏｘ钎料可以部分地取代电子器件中的金基纤料。     

Ti-Ni形状记忆合金多阶段可逆相变的类型及其演化过程

用示差扫描量热仪(DSC)和部分热循环分析法研究了350-800℃退火态和300-500℃时效态Ti-(50.2-50.8)Ni(原子分数,%)形状记忆合金多阶段可逆相变的类型及其演化过程.结果表明,这些合金发生R和马氏体两种可逆相变,相变可以一阶段完成,也可以多阶段完成.时效态合金的相变比退火态复杂,时效温度越低相变越复杂.若用DSC曲线上冷却相变峰数/加热相变峰数表示相变类型,则退火态和时效态合金冷却/加热时可以发生1/1,2/1,2/2,3/2和3/3等类型的相变.给出了各类相变发生的热处理工艺.多阶段可逆相变是一个渐变过程,在冷却相变峰的温度区间进行部分热循环时,随冷却停止(加热开始)温度降低,逆相变峰温度降低.     

TiFe_xCr_yMn_z系贮氢合金研究

研究了TiFe_xCr_yMn_z系合金在1.5MPa氢压下活化吸氢的贮氢特性,并对Cr,Mn改善活化性能的原因进行了讨论。结果表明,加入Cr,Mn后形成的第二相具有较高的活性,可作为吸氢择优途径,TiFe_xCr_yMn_z系合金是有希望的低压贮氢合金系列。     

SPECIFIC HEAT MEASUREMENTS OF ZrAlNiCuCo ALLOY

１ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＴｏｅｘａｍｉｎｅｔｈｅｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓａｎｄｄｙｎａｍｉｃｓｏｆｇｌａｓｓｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｏｆａｍｏｒｐｈｏｕｓａｌｏｙ,ｉｔｉｓｎｅｃｅｓｓａｒｙｔｏｍｅａｓｕｒｅｓｐｅｃｉｆｉｃｈｅａｔｏｆｔｈｅａｌ...     

微量Mn和Sr联合添加对Al-Mg-Si合金组织的影响

试验研究了微量Mn和Sr元素联合添加对Al-Mg-Si合金的微观组织的影响。试验结果表明:联合添加Mn和Sr元素后,Al-Mg-Si合金的再结晶行为在挤压过程中得到部分抑制。在均匀化处理后合金组织中的粒状结晶相呈链状分布。组织中的AlFeSi相以细小的圆点状形貌存在,以圆滑的边缘延伸至基体,有利于减小晶内应力集中,提高合金性能。     

SPECIFIC HEAT MEASUREMENTS OF ZrAINiCuCo ALLOY

Specific heats of undercooled liquid, crystal, and glass states for the ZrAlNiCuCo alloy are measured by a calorimeter. Different heating rates are used to enlarge the measuring temperature range of specific heat for an undercooled liquid. The specific heat data of the glass with a zero heating rate are obtained by extrapolating the measured specific heat data of the glass with different heating rates. And specific beat functions of undercooled liquid, crystal and glass are obtained too.     

STRUCTURE OF LIQUID Al-Si ALLOYS

In the light of DSC,electronic microprobe and X-ray diffration analyses of the melt-spin-ning ribbons and the structures of liquid hypoeutectic Al-7%Si,eutectic Al-12.7%Si andhypereutectic Al-18%Si alloys have been investigated.The results show that theAl-Si clusters in liquid hypoeutectic Al-Si alloy,the Si-Si clusters in liquid eutectic andhypereutectic Al-Si alloys exist at low temperatures,however,the size of clusters de-creases gradurally with increasing temperature.This process in which inhomogeneous liquidturns into homogeneous one happens in a range of temperatures.     

定向共晶组织的熔化行为

应用定向凝固／重熔技术研究了Ａｌ－Ｃｕ，Ａｌ－Ｎｉ和Ａｌ－Ｓｉ合金定向生长共晶组织的熔化行为。实验结果表明：共晶组织的熔化过程与共凝固生长过程之间不存在完全的互道性。无论是规则片状或棒状共晶组织，或是不规则片状共晶组织，其熔化过程都是共晶组织的两相首先在熔化界面上同时分解，形成各自的分散相，然后这些成分不同的分散相经过进一步溶解混合才形成成分均匀的单一液相。     

FeZrB系纳米晶软磁合金研究

本文主要对FeZrB系合金进行了制备工艺和组织等方面的研究。实验结果发现在FeZrB合金成分基础上降低Fe含量添加Cu和Nb,可以明显改善非晶态形成能力。