磨削接触长度的新定义及新的测量方法

磨削机理和磨削过程的分析都离不开对砂轮与工件之间接触长度的研究，本文将对砂轮与工件之间的磨削接触长度提出了一种新概念，将磨削接触长度划分为两类，即最大接触长度ｌｍａｘ和局部接触长度ｌ０。并进一步指出，磨削区内，沿砂轮与工件接触的宽度方向上，接触长度显然是不相等的，依据磨削接触长度的这种特征，提出了测量两类接触长度的新方法－ＡＰＳ法。     

感应淬火钢的显微组织和旋转接触疲劳

本研究试图用含碳量为0.54％的中碳钢感应淬火制作轮毂轴承,在弹性流体润滑条件下进行旋转接触疲劳试验。该种钢材的热轧棒经过热锻制成轮毂推进轴承的凸缘圈,随后进行感应淬火,当淬硬层深为2mm左右时,其寿命指标L_(10)和L_(50)均较长。     

超洁净轴承钢中夹杂物与滚动接触疲劳寿命的关系

以3种不同工艺工业生产的总O含量均≤6×10~(-6)的超洁净GCr15轴承钢为研究对象,通过推力片实验测试这3种钢的滚动接触疲劳寿命并获得额定寿命(L_(10))和中值寿命(L_(50)),通过ASPEX扫描电镜获得各工艺下的夹杂物样本数据并进行统计分析,使用极值法(SEV)和广义Pareto分布法(GPD)估算出样品中最大夹杂物特征尺(CSMI),然后将其与实测L_(10)和L_(50)进行对比和分析。结果表明,SEV法仅检测每个样品的最大夹杂物,无法通过其获得的CSMI来合理解释3种钢L_(10)和L_(50)的变化,2者之间相关性较差;而GPD法分析夹杂物时,需要对阈值尺寸以上的所有夹杂物进行表征和统计分析,可以获得夹杂物的数量密度以及不同类型夹杂物的CSMI,GPD法所预测出的最危险类型TiN夹杂物的CSMI可以合理解释L_(10)的变化,2者之间有较好相关性,但无法据此解释L_(50)的变化;但将总的夹杂物数量密度与TiN夹杂物最大特征尺寸相结合,能合理解释3种钢的L_(50)差异,这是因为当更多样品失效时,裂纹萌生位置将不再仅仅局限于最危险类型夹杂物。因此,最危险类型夹杂物的CSMI与超纯净轴承钢中的早期疲劳失效的L_(10)相关性最强,而夹杂物的数量密度对高概率的中值疲劳寿命L_(50)也有重要影响。     

射线透照几何条件的规范设计

严格执行标准,是保证检测结果可靠性、控制产品质量、保证在役设备安全运行的前提.对于射线检测,除通常考核底片的质量,包括黑度、清晰度、灵敏度等外,对透照的几何条件,还应进一步规范,如对有效透照长度L_3和底片的有效评定长度L_(eff)等.有效评定长度随透照厚度、焦距、焦点大小、环形工件的曲率半径和厚度的不同而变化,而非固定值.在GB3323—87与JB4730—94标准中,穿透厚度差是严格控制的,是控制L_3和L_(eff)的制约条件.在射线质量管理中,L_3和L_(eff)是计算透照比例的重要参数,在实际检测中,采用确定一次透照长度、有效评定长度和一周透照次数来控制.若超过了规定值,则厚度差就失去了控制,影象失真和黑度差增大,满足不了检测质量的要求.平板焊缝透照计算比较简单,而环形工件的L_3与L_(eff)值计算就比较复杂,采用BASIC语言计算其值则迅速准确.下面介绍射线检测中,各种透照方法的L_(eff),L_3及N值计算.     

车削表面的形貌特征及法向接触特性研究

对车削表面微观形貌进行测量和分析,验证了车削表面的分形特性。基于测量数据对车削表面的表面支承长度率进行了计算和分析。通过电子万能试验机和位移传感器对表面的法向接触载荷和位移量进行测量,并对接触载荷与支承长度率的关系及法向接触刚度进行了研究。结果表明:车削表面是各向异性且不完全分形的。表面接触载荷和支承长度率的变化趋势是近似的。表面的接触刚度是随着干涉量的增加而增加的,且增加速度由快到慢并最终趋向于恒定值。研究结果为预测车削结合面的动静态性能提供了理论基础。     

GB 3323—87标准中环缝一次透照长度的应用

1 问题的提出 按GB 3323—87标准用外透法或双壁单影法透照环焊缝时,一次透照长度L_3的计算方法是用整圈环焊缝的周长除以最少透照次数N求得。一般射线技术中有关外透法或双壁单影法最少透照次数N都是用N=180°/α公式介绍。如果用公式L_3=(π·D)/N就是等分透照长度。在射线技术管理和拍片过程中情况不全一样,我厂环缝射线探伤的圆筒容器在直径φ505～2400mm,厚度6～30mm之间变化的有近20多种。如果都是用N=180°/α和L_3=(π·D)/N公式确定一次透照长度,那么各种圆筒工件有不同的L_3,这样给射线探伤技术管理和拍片工作增加麻烦,往往容易搞错。     

摩擦接触焊

苏联车工丘吉科夫在一次鑽孔工作中,发现由于摩擦生热的结果,鑽头与工件焊在一起了。这种现象引起了他的注意,从而研究出来一种新的焊接力法——摩擦接触焊接法。 [摩擦接触焊的优缺点] 摩擦接触焊与电阻接触焊比较有下列优点:(1) 利用机械摩擦生热的方法代替了电阻加热,从而节约了大量的电能。(2) 焊件在焊前不需要任何准备,例如电阻焊的打锈磨光等。(3) 焊机的构造比较简单,其制造成本要比普通电阻     

X射线照相中一次透照长度的最大值与直径的关系

在用定向式X射线机对压力容器分段透照时,最佳一次透照长度的选择是经常遇到的问题。GB3323—87标准9.3款规定,以AB级射线照相法透照环缝时,其K值不得大于1.1。若底片两端有K大于此值的,均不能作为有效检测部分,因此,每次透照长度不能随意扩大。为提高工作效率,常采用最大一次透照长度,以减少拍片数量。而一次透照长度又因工件直径、母材厚度和焦距等的变化而变化。所以,在非标容器生产中,有关一次透照长度的计算量较多。实际工作中为方便起见,往往根据计算结果划线后再进行透照。由于透照方式不同,有时(如环缝外透法)以一次透照长度L_3(如图1AB)为透照时的划线长度;有时(如双壁单影法)则以胶片侧焊缝的等分长度L'_3为透照时的划线长度,通常划外壁线为πD/N;划内壁线则为πD_i/N。     

空调管翅式换热器接触状态研究

空调管翅式换热器中铜管和翅片并不是完全接触,其接触状态会影响到换热器的传热。从理论和模拟两方面分析出间隙厚度为影响传热的主要因素之一,并以间隙厚度和接触长度占比作为接触状态的表征指标。通过模拟得到结论:随着间隙厚度减小,接触长度占比增加,从铜管传递到翅片的热量越多,翅片分布温度越高,传热效果越好。     

碳化物超细化处理对轴承钢接触疲劳寿命和耐磨性能的影响

高碳铬轴承钢(GCrl5)通过960～104O℃高温固溶后,在425℃或650℃等温处理成贝氏体或细片状珠光体组织,然后进行淬火、回火处理,可获得平均尺寸为0.1微米左右的超细化碳化物组织。按上述工艺热处理的试样其接触疲劳寿命L_(10)是正常球化退火加淬、回火试样的2.1～8倍,其耐磨性能约提高30～100％。     

变接触支持辊辊形设计与板形控制能力仿真

支持辊技术在热轧板形控制中占有重要地位。变接触长度支持辊(VCR)技术在热轧带钢生产中的应用可以提高辊缝横向刚度,提高弯辊的控制效果,改善支持辊与工作辊之间的接触应力分布,但它与高阶曲线工作辊之间缺乏协调,文章在考虑高阶工作辊外形的基础上,建立了新一代变接触长度支持辊(VCR plus)设计曲线的目标函数,并用二维变厚度有限元法验证了VCR plus的有效性。通过现场实验对VCR plus支持辊应用效果进行了验证,实验结果表明VCR plus支持辊使用周期超过4周,且使用过程中未出现板形质量波动。     

高洁净轴承钢夹杂物评价与滚动接触疲劳寿命

为了探讨低氧高洁净轴承钢的夹杂物评判标准,对相同工艺下生产的T.[O]≤5μg/g的高洁净轴承钢,使用夹杂物评级和统计极值法进行了评价。并对试验钢的滚动接触疲劳(RCF)寿命进行了测定。结果表明,两组试验钢的滚动接触疲劳寿命存在明显差异,使用统计极值法可以对高洁净轴承钢进行有效区分,两组试验钢在30 000 mm~2参考区域内最大夹杂物尺寸预测值分别为41和27μm;当最大接触应力为4.5 GPa时,两组试验钢所对应的RCF寿命(L_(10))分别为6.58×10~6和7.41×10~6r。当氧含量很低时,硫含量较高所导致的硫化物增多将使夹杂物的预测尺寸偏大。     

用重量法求无标记试样伸长率

拉伸试验时,试样因标距打点不清,或断在标点以外,试样断后的伸长测不出来,按规定应补做试验。我们利用重量法来予以补救,求出其伸长率。其珲论依据是拉伸前后的重量不变。方法如下:把拉断后的试样对接起来,在断口两边,取一定长度L,称其重量,设这一段的重量为P_0。利用已知的试样原始面积F_0和比重D_0来求出此段试样拉断前的长度L_1 L_1=P_0/D_0·F_0 (1) 如果计算出来的L_1等于试样原标距长度L_0,     

AgSnO2电接触材料熔桥行为的高速摄像研究

本研究以AgSnO₂电接触材料为研究对象,借助高速摄像技术并与电接触试验机组成电接触-高速摄像试验体系,观测电触头对在不同负载条件下熔桥行为的基本特征和规律,并进行定量测量研究,同时通过扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS)对熔桥行为后触头表面的微观结构和元素分布进行分析。结果表明,AgSnO₂触头熔桥演化行为可分为接触区域熔化、熔桥稳定存在和熔桥失稳及断开三个阶段,熔桥和电弧现象可以同时存在,并且存在一定的协同和竞争关系,AgSnO₂触头材料的熔桥尺寸为微米级(0.027-0.295 mm),熔桥直径随电流的增大而增大,熔桥长度随电流的增大而减小,熔桥演化行为过程中熔桥形状依次表现为墩粗型、圆柱型和哑铃型,熔桥行为会改变触头的表面形貌和元素分布。     

W-30Cu电接触材料直流电接触行为

采用水热-共还原法制备W-30Cu(质量分数,%)纳米复合粉末,并通过冷压制坯、真空烧结和包覆热挤压的工艺制备出纳米W-30Cu电接触材料,经挤压后致密度达到98.82%,硬度和导电率分别为224HB和44%IACS。利用JF04C型电接触试验机对其进行不同操作次数的电接触性能测试实验,利用扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)等方法分析电弧侵蚀后触头表面微观形貌和元素分布,探讨材料在直流电弧下的转移机理。结果表明:直流电弧引起阳极材料转移,Cu相向阴极转移并在阴极沉积;材料转移引起富Cu区和富W区的存在,同时产生孔洞、裂纹、珊瑚状结构等多种电弧侵蚀形貌。接触电阻介于0.60~0.73 m?,W-30Cu电接触材料表现出良好的综合电性能。     

基于数值模拟的铜铝接触线拉拔成形工艺优化

采用DEFORM-3D有限元分析软件对铜铝接触线拉拔加工过程进行三维数值模拟,得到拉拔过程中等效应力、等效应变及流动速度分布,分析了接触线复合界面产生缝隙的原因以及实际生产中接触线弯曲的原因。通过改变铜线坯断面形状,使铜铝接触线界面结合良好,调整铝侧定径带长度为2mm、铜侧定径带长度为5mm,使接触线保持平直,并分析了拉拔模角对拉拔加工工艺的影响。     

AgSnO_2电接触材料熔桥行为的高速摄像研究（英文）

以AgSnO_2电接触材料为研究对象,借助高速摄像技术并与电接触试验机组成电接触-高速摄像试验体系,观测触头熔桥行为的基本特征和规律,并进行定量测量,同时通过扫描电镜(SEM)和能谱(EDS)分析对熔桥行为后触头表面的微观结构和元素分布进行分析。结果表明,AgSnO_2触头熔桥演化行为可分为接触区域熔化、熔桥稳定存在和熔桥失稳及断开3个阶段,熔桥和电弧现象可以同时存在,并且存在一定的协同和竞争关系,AgSnO_2触头材料的熔桥尺寸为微米级,熔桥直径随电流的增大而增大,熔桥长度随电流的增大而减小。熔桥演化行为过程中熔桥形状依次表现为墩粗型、圆柱型和哑铃型,熔桥行为会改变触头的表面形貌和元素分布。     

银基电接触材料的研究现状及发展趋势

从电接触材料的电学、力学和加工性能等要求出发,介绍了银基电接触材料的种类、特点、性能及研究进展。分析比较了常用银基合金(Ag-Ni系、Ag-W系和Ag-RE系)和银基氧化物(Ag-ZnO、Ag-CuO和Ag-SnO2)电接触材料的制备方法及优缺点。发展无公害环保型并能广泛适用的新型节银电接触材料,已成为目前银基电接触材料研究、应用的重点。     

电站金属材料超声相控阵检测缺陷长度定量研究

针对电站金属材料对接焊缝常见的根部焊接缺陷,设计加工了具有相应模拟缺陷反射体的对比试块,对缺陷长度进行相控阵检测定量研究。结果表明,在一定(满屏的80%)的扫查灵敏度下,采用绝对灵敏度法能较好地实现对缺陷长度的定量测量,并建议选用满屏的50%作为边界阈值进行缺陷长度的定量测量。测量根部未焊透缺陷时,测量误差随着缺陷实际长度的增加而减小,而测量根部裂纹缺陷时,测量误差与缺陷实际长度的变化无明显关系;缺陷高度越大,长度定量测量的正偏差误差越大。     

金属塑性接触变形和接触强度及其测定方法(三)

以前2篇论文的研究内容为基础(锻压技术2004年第5、6期),对金属塑性接触变形过程中的总变形力作了进一步的探讨,建立了塑性接触变形试验过程压力及变形应力与变形量的关系表达式,并运用塑性接触变形公式的实验验证验证了上述所求关系表达式的正确性。