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北洺河铁矿尾矿分级浓缩半工业试验 总被引:2,自引:1,他引:1
采用旋流器-浓密机分级浓缩流程对北洺河铁矿尾矿进行了浓缩试验,结果表明,采用FX125旋流器与GX-3.6高效浓密机及φ2 000 mm浓密斗组成的分级浓缩系统,可将北洺河铁矿浓度为28%~30%的全尾矿浓缩至浓度达60%以上。该浓缩工艺具有流程简单、浓缩效率高、设备投资少、占地面积小、运行成本低的特点,可实现全尾矿的高效浓缩,并便于矿山实现工业化生产。 相似文献
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青海某金矿选矿厂浮选尾矿难以沉降,浓密机溢流跑浑严重,回水无法使用,浮选尾矿远低于下一工序(氰化浸出)对浓度的要求。为此开展了浮选尾矿浓缩试验研究,试验采用了旋流器预浓缩,分析了旋流器沉砂口及给矿压力对浓缩效率的影响,进行了旋流器溢流絮凝剂筛选试验,确定了适合旋流器溢流的5250絮凝剂及用量。在旋流器给矿浓度为23.94%、-74μm含量为79.83%的情况下,尾矿综合固体浓度达到47.76%,解决了选矿厂回水循环利用及浮选尾矿氰化浸出对浓度的要求。 相似文献
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1 南芬选矿厂尾矿性质 (1)尾矿粒度组成 总尾矿样的粒度组成见表1。 (2)尾矿真比重为2,89t/m3,堆比重为1.43t/m3 (3)尾矿静态沉降特性 尾矿的静态沉降特性采用1000mL量筒进行了研究,尾矿静态自然沉降速度为0.11cm/s。 (4)尾矿浓缩特性 尾矿动态的浓缩特性采用 500mm模型进行了研究。自然浓缩在给矿浓度为4%,底流浓度为27.8%,溢流团体含量小于2000mg/L,浓密机负荷可达116kg/(m2,h)。 (5)尾矿的输送特性2 南芬选矿厂自流式浓度机现状和存在的问 题 (1)自流式浓密机现状 选矿厂现有 50m大型周边传动式浓密机12台,分属二选车间、三选车间和四选车间,按浓密机排矿方式的不同,浓密机可分为自流式和半自流式浓密机两大类型。其中自流式浓密机分布于二选和四选,共计5台,二选10号浓密机因露天矿供矿不足已租贷给再选厂作为尾矿浓缩之用。四选自流式浓密机共4台,其浓缩指标见表2。浓密机底流浓度低,溢流团体含量高,浓缩效率低。 (2)自流式浓密机存在的问题 根据对南芬选矿厂浓缩系统进行的考查和试验研究,我们认为四选浓缩系统存在下述问题: 1)采用溜槽给矿,用闸门控制各浓... 相似文献
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本文研究了采用水力旋流器进行尾矿处理时加入絮凝剂的潜在益处。对铜-镍选厂的尾矿进行的试验表明,在适宜的条件下,絮凝剂可以明显地提高水力旋流器固-液分离的效果。例如,在给矿浓度为9%左右的条件下,在水力旋流器中加入絮凝剂时沉砂中固体的回收率可超过98%,而用常规的水力旋流器选别时沉砂中固体回收率还不到53%,但是实际操作表明,给矿浓度是一个关键因素,而且当尾矿浓度大于15%时,需要采用两段的水力旋流 相似文献
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为能够在墨西哥某铜矿初步设计阶段为预估高效浓密机浓密面积提供依据,以FY3-10尾矿作为浓密试验机的给矿进料,通过标准的试验室絮凝沉降试验,开展尾砂絮凝沉降规律研究,确定不同给入尾矿浆浓度、不同絮凝剂用量条件下的尾矿沉降速度及底流浓度,从而优选出最优絮凝剂添加量。根据入料浓度28%、絮凝剂添加量20 g/t时的沉降曲线,建立沉降数学模型,利用Kynch理论,结合C-C法及T-F法,通过数值公式推导及图解法,预估了该矿山所需的高效浓密机浓密面积为5 014 m2,最终确定需要4台直径约40 m的高效浓密机对尾砂浆进行浓密。 相似文献
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谭伟 《有色金属(矿山部分)》2020,72(1):102-105
随着膏体充填的广泛应用,超细全尾砂在膏体充填中的使用已越来越普遍,针对铅硐山矿的全尾砂,开展了实验室深锥浓密试验。试验尾砂密度为2.879g/cm^3、渗透系数为0.167cm/h,尾砂中-20μm颗粒含量为46.76%且最大粒径不到1000μm,属于脱水性较差的超细全尾砂。通过对3种不同进料浓度的砂浆进行深锥絮凝沉降试验,得知在完成进料后1h的沉降时间基本可达到最大底流浓度,随着进料浓度的增加,底流浓度无显著提升;结果分析得知,铅硐山全尾砂砂浆可实现的底流质量浓度约为67%。试验结果为超细全尾砂充填工艺设计及深锥浓密机选型提供了重要依据。 相似文献
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锂渣中含有一定量的有价金属,除泥是从锂渣中获取有价金属的重要途径。基于响应面法,采取Box-Behnken Design(BBD)设计方法,以旋流器进料浓度、进料压力和底流口直径为研究对象,获取了这3个因素对锂渣除泥分级质效率的影响规律,建立了影响分级质效率的多元数学模型。通过对试验和模拟数据进行方差分析,验证了数学模型的精度,并通过三维曲面图探明了各参数之间的交互作用以及对分级质效率的影响程度。结果表明,各因素对分级质效率的影响程度大小依次为:底流口直径、进料压力、进料浓度,且底流口直径与进料浓度有着很强的交互作用。通过优化试验可知,当进料浓度为10%,进料压力为0.12 MPa、底流口直径为8 mm时,-20 μm颗粒分级质效率可达67.37%,此时底流中-20 μm颗粒含量为5.67%,与进料相比降低了28.6个百分点。 相似文献
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为解决国内某矿山充填工艺系统堵管事故频发和充填体质量差等问题,提出优化充填骨料级配和管线敷设的技术思路,并开展试验研究和现场应用验证。结果表明:分级粗尾砂和细尾砂的最佳混合比例为5:5~6:4,质量浓度74%~78%的充填料浆可实现自流输送,分级细尾砂浓缩最佳进料浓度为8%~10%,絮凝剂添加量为10~15 g/t,底流高度可达到56% ~ 60%。通过优化充填管线敷设,充填管线减少485 m,平均充填倍线由6.4降至4.5,矿山应用验证优化后的充填骨料和充填管线,保障了充填工艺参数的稳定性,提高了充填体质量,实现了矿山高效稳定充填。 相似文献
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为提高齐大山铁矿选矿厂[?]660 mm粗细分级水力旋流器的沉砂产率,从而增大后续重选作业的给矿量,基于数值模拟方法系统考察了水力旋流器结构参数对水力旋流器分离性能的影响。结果表明:增大沉砂口直径和柱段高度可以有效提高各粒级在沉砂中的分配率,而增加溢流管直径和小锥锥角则相反。基于数值试验结果进行了粗细分级水力旋流器工业试验,与原旋流器相比,优化后的旋流器沉砂产率提高了7.67个百分点,在保证分级效率的前提下可以有效提高沉砂产率。优化后的水力旋流器可以有效增加重选作业给矿量,并为同类型矿山的水力旋流器结构设计提供参考。 相似文献
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尾砂充填是我国金属矿山生产中主要的充填技术,但以往研究侧重于探讨床层高度、料浆停留时间、絮凝剂单耗等因素对底流浓度产生的影响,有关添加粗尾砂颗粒对立式砂仓底流料浆性质产生的影响研究较少。为此,通过筛选3种粒径分布的粗颗粒尾砂,分析粗颗粒尾砂的添加量对床层沉降速度、底流浓度以及料浆流变性产生的影响。静态浓密试验结果表明:合适的絮凝条件下能够提高浓密效果评价值,且最佳絮凝剂单耗值随着絮凝剂浓度增加而增高;床层沉降速度和底流浓度随着粗颗粒尾砂添加量增加而增高,且-2 000 μm粒径粗颗粒尾砂提升效果更明显。动态浓密试验结果表明:立式砂仓模型底流料浆平均浓度与床层高度、料浆停留时间和粗颗粒尾砂添加量成正比关系,且底流料浆的静态屈服应力和动态屈服应力均随着粗颗粒尾砂添加量增加而降低、随着料浆浓度增加而增高,分析结果可为实现立式砂仓底流的高浓度稳定运行提供参考。 相似文献
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研究了柱锥连接处适度扩径对水力旋流器性能的影响。在其它条件相同的条件下, 对扩径后锥角为20°和30°水力旋流器的分级效率、分级精度、处理能力、分流比和浓缩性能等进行了对比试验。试验结果表明, 相对于普通水力旋流器, 柱锥连接处适度扩径的水力旋流器分级效率总体上提高了, 但浓缩效果变差, 处理能力减小, 而且随着扩径幅度的增加而减小; 分流比随扩径幅度增大而增大。所得研究成果对选择旋流器结构参数以满足不同条件要求具有指导意义。 相似文献