ZA27合金超塑性及添加Mn和Ni的影响

采用恒定拉伸速率等温拉伸法研究B Ti复合变质ZA2 7合金的超塑性及添加Mn和Ni的影响。借助SEM与XRD探讨Mn和Ni提高合金高温力学性能的机制。结果表明 ,2 2 0～ 2 80℃ ,拉伸机横梁移动速率 1～ 10 0mm/min条件下 ,合金具有超塑性 ,最佳变形条件下 ,延伸率达 75 0 %。Mn和Ni质量分数均各以 0 5 %为宜。加入Mn和Ni,合金高温强度提高 ,2 5 0℃ ,v=10 0mm/min时的超塑性拉伸流变应力提高 5 0 % ,而延伸率并未下降。     

激光沉积Ti65钛合金拉伸性能研究

采用激光沉积制造技术制备Ti65钛合金试样,对水平和竖直取样方向试样在室温和高温条件的拉伸性能及断口形貌进行分析。结果表明：室温和高温条件下,水平方向试样的塑性差、强度好,竖直方向试样的塑性好、强度差。主要原因在于水平方向晶界数量较多,晶界有效阻碍滑移运动促使强度升高塑性降低。高温条件下,不同取样方向试样的抗拉强度及屈服强度随着试验温度升高均呈下降趋势,延伸率呈增大趋势。因为高温使原子动能增加,位错运动阻力降低。断口观察发现,室温下水平试样和竖直试样的断裂方式分别为脆性断裂和准解理断裂,高温下所有试样均为韧性断裂。     

添加V对Zr-1Nb-0.1Fe合金力学性能以及高温水蒸汽腐蚀性能的影响

使用真空自耗电弧熔炼的方法制备了名义成分为Zr-1Nb-0.1Fe-0.05V和Zr-1Nb-0.1Fe(质量分数,%)的两种合金并制备成板材样品。采用拉伸试验及静态高压釜腐蚀试验方法研究了合金板材样品在室温、高温(380℃)条件下沿轧向和横向的拉伸性能及在500℃水蒸汽和400℃/10.3 MPa水蒸汽中耐腐蚀性能。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了合金的第二相粒子、拉伸断口形貌,结果显示:添加0.05wt%的V对力学性能改善不明显,略微提高了Zr-1Nb-0.1Fe合金室温、高温(380℃)抗拉强度,断口形貌均为韧窝,断裂机理为微孔聚集型断裂;V的添加细化了组织晶粒及第二相粒子,提高了合金在500℃水蒸汽及400℃/10.3MPa高温水蒸汽中的耐腐蚀性能。     

金属注射成形17-4PH不锈钢时效性能的研究

用金属注射成形技术制备了17-4PH不锈钢的拉伸试样,经真空烧结及时效处理,测试了四种状态下合金的金相组织、抗拉强度、屈服强度、硬度及延伸率.结果表明:在烧结状态下17-4PH的组织为铁素体和马氏体两相共存,抗拉强度为926 MPa、屈服强度为760 MPa、硬度为27HRC、延伸率为6%;通过固溶处理后合金组织为铁素体、马氏体及奥氏体共存,虽然强度和硬度有所下降,但延伸率升高;通过固溶及加低温时效处理后,合金组织主要为回火马氏体,同时随着富铜相的析出,其强度及硬度均提高;在固溶及高温时效后再经150℃保温10min,得到塑性很好的17-4PH试样,其金相组织以奥氏体为主,抗拉强度为753 MPa、屈服强度为582 MPa、硬度为16HRC、延伸率为15%.     

新型Al-Cu-Li合金时效过程中组织和性能的变化研究

通过拉伸试验和透射电镜(TEM)等分析测试手段, 研究了一种新型Al-Cu-Li合金在固溶+预拉伸+人工时效过程中组织和性能的变化。结果表明, 143 ℃下时效65 h后合金的强度达到峰值, 抗拉强度为559 MPa, 屈服强度为472 MPa, 延伸率为6.7%, 塑性损失较为严重;透射电镜(TEM)观察分析表明, 合金中的主要析出相是T1相, δ'相析出较少。2%预拉伸引入的适量密度位错为T1相提供了形核位置, 既提高了T1相的形核率, 又使T1相的分布均匀弥散。T1相的数量密度和尺寸随着时效的进行而增大。峰时效状态下, T1相长大较为明显, 尺寸达到200 nm, 尺寸均匀性减弱。结合显微组织和拉伸性能比较分析, 合金时效35 h后可得到良好的组织和力学性能匹配。     

富钴结壳的还原熔炼研究

采用还原熔炼方法处理DY105-11 富钴结壳得到富锰渣和熔炼合金, 在还原剂焦粉配比为9.5%, 炉渣碱度0.29, 熔分温度1 360 ℃的优化条件下, Co 、Ni 等有价金属入合金率接近100%, 富集倍数达5 以上;Mn 入渣率达97.85%, 渣含Mn32.89%, 实现了Mn 与Co 、Ni 等有价金属间的有效分离及富集, 为进一步回收创造了较好的条件。     

热处理对含钪Al-Cu-Li-Zr 合金组织与性能的影响

通过显微组织观察和室温拉伸实验, 研究了固溶热处理制度和时效前预变形对Al-Cu-Li-Sc-Zr 合金拉伸力学性能和显微组织的影响。结果表明, 适当提高固溶温度或延长固溶时间可以促进过剩相的溶解, 提高合金的强度和塑性;时效前适量的预变形促进T1相的大量、弥散、细小析出, 显著提高合金强度。过大的预变形量使T1相变得粗大且分布不均匀, 合金强度降低。合金适宜的固溶制度为530 ℃保温60 min, 冷水淬火, 适宜的预变形量为3.5%。     

铸态和固溶态Mg-Sn二元合金的组织与力学性能

分析了铸态和固溶态Mg‐xSn（x＝2．18～6．54）合金的组织,测试了其拉伸力学性能、硬度及冲击韧性．结果表明,随着Sn含量的增加,铸态组织中粗大树枝晶状α‐M g逐渐细化,M g2 Sn相逐渐增多,并且趋于连续网状分布于晶界处．室温下合金铸态拉伸力学性能及冲击韧性表现为先提高后降低,具有最佳性能的Mg‐3．52Sn合金的抗拉强度σb 、延伸率δ和冲击韧性值αnK分别为151 MPa ,12．5％和10 J／cm2;高温（423 K）时σb和δ先分别逐渐提高至Mg‐3．52Sn合金的87 MPa和19．0％,经略有降低后又分别逐渐提高至Mg‐6．54Sn合金的92 MPa和15．5％．经固溶处理后,Mg2Sn相完全固溶于α‐Mg基体中;室温下拉伸力学性能有所提高,而高温下拉伸力学性能基本保持不变;在Sn含量低和高时冲击韧性分别降低和提高．     

Mn对铸造多元Zn-38Al-2.2Cu合金组织及磨损性能的影响

高铝锌基合金在耐磨零件方面应用广泛,本文利用SEM、NIKONPIPHOT300金相显微镜、万能试验机、M-2000摩损试验机等试验手段,研究Mn元素添加量对铸造多元Zn-38Al-2.2Cu合金组织及性能的影响。结果表明,当Mn含量为0.2%晶粒明显细化,当Mn含量大于0.6%,出现大量枝状晶。随Mn含量的增加,合金的塑性,韧性逐渐降低。低载100N下作用下合金磨损量随Mn元素含量的增加而逐渐降低,重载900N下合金的磨损量呈现先减小后增大的趋势,Mn含量为0.6%时,合金具有较高的抗拉强度、硬度和较好的重载耐磨性能。     

单晶高温合金拉伸性能二次取向效应

采用定向凝固方法制备了单晶高温合金二次取向试样,利用X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、拉伸实验等分析研究了不同温度下二次取向对单晶高温合金DD6拉伸性能的影响。结果表明,在650、760、980℃温度下,单晶高温合金拉伸性能具有二次取向效应。随着二次取向偏离度的增大,抗拉强度具有降低的趋势。在760℃温度下,二次取向效应最为显著,在980℃温度下,二次取向效应最弱。二次取向偏离较大时,反常屈服行为消失。     

新型Al-Zn-Mg-Cu合金型材双级时效组织性能研究

通过拉伸性能测试及金相显微镜、扫描电镜和透射电镜分析,研究了一种新型Al-Zn-Mg-Cu合金挤压型材在120℃/4h+ 165℃/8h制度下的拉伸性能、电导率和显微组织等.结果显示:A1-Zn-Mg-Cu合金型材在此状态下的抗拉强度为548 MPa,屈服强度为514.5 MPa,延伸率为11.6％,电导率为41.7％...     

BTi-62421s合金板钨极氩弧焊接头组织性能研究

研究了焊前热处理、焊接工艺及焊后热处理对BTi-62421s板材钨极氩弧焊接头组织性能的影响。结果表明: BTi-62421s合金板材钨极氩弧焊较佳焊接工艺为: 焊接电流110 A, 焊接速度5 mm/s, 主喷嘴氩气流量20 L/min, 拖罩氩气流量12 L/min, 单面焊接, 此工艺下双重退火态BTi-62421s合金焊接接头抗拉强度σ_b为1 033 MPa, 为母材的96.5%, 延伸率δ为5.5%, 为母材的38.5%; 焊缝组织为针状马氏体, 热影响区组织为初生α组织、β转变组织和针状马氏体组织; 合金焊前双重退火和去应力退火对焊缝组织组成影响有限, 但双重退火有助于焊接接头塑性的提高; 焊后热处理促进合金接头α'→α+β相转变, 有利于焊接接头塑性的提高, 较佳焊后热处理工艺为700 ℃/2 h, 空冷, 此工艺下双重退火态BTi-62421s合金焊接接头延伸率δ为7.1%, 为母材延伸率的49.5%。     

新型超高强度锚杆材料的力学性能

本文对高碳Ｓｉ－Ｍｎ系相变诱发塑性钢的控冷热处理和力学性能进行了试验研究。结果表明：高碳Ｓｉ－Ｍｎ系ＴＲＩＰ钢经控冷热处理报，在延伸率≥１５％的条件下，屈服强度可以达到９９０－１３５０ＭＰａ，抗拉强度可达１１６０－１４９０ＭＰａ，在相同塑性水平下，比现用高强度锚杆的屈服强度高３５－５３％；抗拉强度高４３－５６％。这种钢不含贵重合金元素，成本低，热处理工艺简单，是一种很有前途的超高强度锚材料。     

新型超高强度锚杆材料的力学性能

本文对高碳Ｓｉ－Ｍｎ系相变诱发塑性钢的控冷热处理和力学性能进行了试验研究．结果表明：高碳Ｓｉ－Ｍｎ系ＴＲＩＰ钢经控冷热处理后，在延伸率≥１５％的条件下，屈服强度可以达到９９０～１３５０ＭＰａ，抗拉强度可达１１６０～１４９０ＭＰａ．在相同塑性水平下，比现用高强度锚杆的屈服强度高３５～５３％；抗拉强度高４２～５６％．这种钢不含贵重合金元素，成本低，热处理工艺简单，是一种很有前途的超高强度锚杆材料。     

Sn对Mg-6Al合金力学性能的影响

采用拉伸试验、断口分析和组织观察,研究150℃和175℃下不同Sn含量Mg-6Al合金的抗拉强度和延伸率,得出Mg-6Al合金的力学性能随Sn含量的变化关系.结果表明,随着Sn含量的增加,Mg-6Al合金的抗拉强度和延伸率均先增加后降低,且均在Sn含量为1%时取得最大值.加入适量的Sn町改善Mg-6Al合金的显微组织,从而提高其力学性能.     

不同热处理对Cu-Al-Mn合金形状记忆效应和马氏体转变温度的影响

研究了不同热处理下Cu-10.61Al-6.95Mn合金的形状记忆效应和马氏体转变温度。结果表明固溶处理及100℃时效、30min分级淬火有利于提高形状记忆效应和保持相变点的稳定。     

热处理方法对Cu-Al-Mn合金形状记忆效应的影响

利用自制合金低温形变量测量装置以及测量低温电阻、低温膨胀、X-射线、扫描电镜等检测手段。研究热处理对55％Cu-35％A1-10％(Mn Si)合金低温形状记忆性能的影响。合金试样较理想的热处理工艺为950℃保温10min 室温水淬 200℃回火10min，形状记忆温度为：100K左右。自制的形变量测量装置可用于低温形状记忆性能测定试验。     

热处理对2124铝合金热轧厚板组织与性能的影响

通过室温拉伸性能测试和DSC、TEM分析, 对2124铝合金40 mm厚板的热处理制度进行了研究。研究结果表明, 合金主要强化相为S'和θ'过渡相; 合金的适宜固溶温度为495～500 ℃, 固溶时间为80～100 min; 适当提高固溶温度或延长固溶时间, 合金中过剩相的溶解程度增大, 提高了合金的固溶程度, 从而提高合金的强度; 合金适宜的时效温度为185 ℃, 时效时间为12 h。     

Mn对AlSiMgMn型铝合金组织与性能的影响

采用光学金相显微镜(OM)、扫描电镜电子显微镜(SEM)观察表征、电导率测试、力学拉伸实验以及电化学腐蚀实验等方法研究了Mn对AlSiMgMn型铝合金组织与性能的影响。结果表明,添加适量的Mn能提高合金的力学性能,当Mn质量分数从0.2%增加到0.65%,合金的平均晶粒粒径由104μm下降到44μm,电导率由21.8Ms/m下降到19.7Ms/m,抗拉强度和延伸率呈先上升后下降的趋势,当Mn质量分数为0.35%时,力学性能最好,合金的抗拉强度最高,为207.5MPa,延伸率为5.5%;Mn含量的增加使合金的耐腐蚀性下降。     

Mg、Mn成分优化对5083铝合金组织和性能的影响北大核心

设计了不同Mg、Mn含量的5083铝合金,采用室温拉伸、硬度测试和剥落腐蚀等实验,研究了Mg、Mn含量变化对5083显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响,得到了最优的成分。当Mg含量在4.3%~4.4%,5083的力学性能和耐腐蚀性能较高。Mn含量在0.7%~0.8%,5083力学性能较高;而当Mn含量在0.5%~0.6%时,5083剥落腐蚀程度较低。实验室条件下得到力学性能和耐腐蚀性能优良的5083铝合金的Mg含量为4.38%,Mn含量为0.61%,该成分合金退火状态下的抗拉强度为209.1 MPa,硬度为87 HV,断后延伸率为16.04%,剥落腐蚀等级为PA级。Mg在5083合金中能形成Mg_(2)Al_(3)相,复合相Al-Mg-Cr、Al-Mg-Mn-Fe脆硬相,会降低5083合金塑性和韧性。Mn在5083中能形成AlMn_(0.75)Fe_(2.25)、Fe_(19)Mn等相,Al-Mg-Mn-Fe、Al-Mn-Fe-Si、Al-Mn-Fe复合相与Al基体间的界面为剥落腐蚀的主要根源。