18Mn—18Cr—0.5N奥氏体钢热变形行为

用热扭转试验及定量金相法研究了１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢热变形条件下的力学行为和动态组织变化。获得了１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢的形变激活能及峰值应力，峰值应变和动态再结晶晶粒尺寸与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ参数Ｚ之间的关系式。研究了变形温度和应变速率对１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢热加工延性的影响。     

18Mn-18Cr-0.5N 钢氮化物等温析出动力学研究

用金相法并结合Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）分析研究了１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢在８００￣９５０℃范围内氮化物由奥氏体中等温析出的过程，获得了相应的氮化物等温析出动力学曲线。结果表明，对于１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢，在９５０℃以上无氮化物析出，Ｃｒ２Ｎ等温析出的鼻尖温度约为８６０℃，其不析出的临界冷却速度约为０．７５℃／ｓ，Ｃｒ２Ｎ析出量（ｘｖ／％）与奥氏体点阵常数（ａγ／ｎｍ）的关系为ｘｖ＝－９２     

32Mn－7Cr－1Mo－0．3N奥氏体钢的动态再结晶

用热压缩试验方法研究了３２Ｍｎ－７Ｃｒ－１Ｍｏ－０．３Ｎ奥氏体钢的动态再结晶。结果表明，在１１５０℃变形时，奥氏体已完全动态再结晶；在１１００℃以下变形时，奥氏体发生部分动态再结晶。     

奥氏体钢马氏体相变点M_s、M_（εs）

在计算机上回归处理了大量试验结果，得到了奥氏体钢的Ｍ＿ｓ、Ｍ＿εｓ定量经验计算式：Ｍ＿ｓ（Ｋ）＝７３１－２２７（Ｃ＋Ｎ）－１７．６Ｎｉ－２２．５Ｍｎ－１７．３Ｃｒ－１６．２ＭｏＭ＿εｓ（Ｋ）＝６３０－２６１．４（Ｃ＋Ｎ）－１３．７Ｍｎ－１３．１Ｃｒ－１７．９Ｎｉ－３８．５Ａｌ在热力学上从层错能及Ｍ＿ｓ、Ｍ＿εｓ的相对变化角度较好地解释了奥氏体钢的γ→α，γ→ε→α，γ→ε相变，并且进一步用试验数据验证，结果也较满意。     

氮含量对Cr18Mn18N无磁不锈钢力学性能、磁导率和组织的影响

探讨了Ｃｒ１８Ｍｎ１８Ｎ无磁不锈钢中氮含量对钢的力学性能、磁导性能以及组织状态的影响，研究结果表明，Ｃｒ１８Ｍｎ１８Ｎ钢中氮含量大于０．３１％时，组织才为全奥氏体状态，该钢氮含量的最佳区间为０．４％￣０．６％。     

阀门钢5Cr21Mn9Ni4N热变形抗力模型

以１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢为参考，在Ｇｌｅｅｂｌｅ１５００热模拟试验机上对５Ｃｒ２１Ｍｎ９Ｎｉ４Ｎ（２１－４Ｎ）阀门钢的热轧变形抗力进行了研究，得到了它们的变形抗力曲线。分析了各典型变形抗力模型的预报精度。用合理的模型结构形成回归了两钢种的热轧变形抗力西式。     

32Mn—7Cr—1Mo—0.3N奥氏体钢的动态再结晶

用热压缩试验方法研究了３２Ｍｎ－７Ｃｒ－１Ｍｏ－０．３Ｎ奥氏体钢的动态再结晶，结果表明，在１１５０℃变形时，奥氏体已完全动态再结晶，在１１００℃以下变形时，奥氏体发生部分动态再结晶。     

阀门钢5Cr21Mn9Ni4N温变形抗力分析及其数学模型

对阀门钢５Ｃｒ２１Ｍｎ９Ｎｉ４Ｎ在１００～７００℃的变形抗力与变形温度，变形速度的相互关系进行试验研究，并通过计算机回归分析得到其变形抗力数学模型：σｓ＝９８４．１３２１５ε０．１８３８０２２ｅｘｐ（－０．０００８９１９２２ＴＫ）ＭＰａ（复相关系数Ｒ＝０．９５９１３２９）。     

18Cr－2Mo铁素体不锈钢｛100｝面上相的沉淀

研究了１８Ｃｒ－２Ｍｏ钢的弱化机制，碳、氮、硫和钛等元素对｛１００｝面上沉淀的第二相的类型、形貌和分布特征的影响。这些元素的含量均较高时，析出大量大尺寸厚片状Ｔｉ＿２ＣＳ和Ｍ（Ｃ，Ｎ）；含量较适中时，Ｔｉ＿２ＣＳ减少，θ－Ｆｅ＿３Ｃ和Ｍ＿（２３）Ｃ＿６细片弥散分布；钛含量较低，碳、氮含量较高时，主要沉淀相是厚片状Ｍ＿（２３）Ｃ＿６，加热后冷却时析出薄片ε－Ｆｅ＿３Ｃ、Ｍ＿（２３）Ｃ＿６和Ｍ（Ｃ，Ｎ），发现这些相均可能含硫。     

新型高淬透性轴承钢GCr18Mo

研制的ＧＣｒ１８Ｍｏ新型轴承钢的淬透性为ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ轴承钢的２．０￣２．５倍，新钢种轴承的使用寿命为ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ钢的１．８￣５．４倍。     

电渣重熔Mn18Cr18N钢铸态热塑性与组织的关系

研究了电渣重熔Ｍｎ１８Ｃｒ１８Ｎ钢的高温热塑性及其与组织的关系。结果表明，Ｍｎ１８Ｃｒ１８Ｎ钢热塑性曲线具有高温脆性区、高温塑性区和二次脆性区。Ｍｎ１８Ｃｒ１８Ｎ钢在高温脆性区塑性变差的原因是由于奥氏体晶界成为位错晶界；在高温塑性区塑性良好是由于奥氏体晶粒发生大量的孪生变形；在二次脆性区塑性变差是由于铸态组织的成分偏析导致晶界局部析出薄膜状铁素体。     

Mn18Cr18N钢热变形机制的研究

依据Ｍｎ１８Ｃｒ１８Ｎ护环钢的热力学模拟试验进行的热变形微观组织研究,列举了几种典型锻造规范和变形机制。试样在不同温度下热压变形,产生的微观破坏的极限变形值为８５０℃－３９％,９５０℃－４６％,１０５０℃－５３％,１１００℃－４０％,１２３０℃－４７％。     

CeCl_3－SrCl_2－MgCl_2三元体系相图的研究

借助于ＤＴＡ测定了ＣｅＣｌ＿３－ＳｒＣｌ＿２－ＭｇＣｌ＿２三元体系相图。发现它属简单低共熔型，有对应ＣｅＣｌ＿３、ＳｒＣｌ＿２、ＭｓＣｌ＿２的三个一次结晶面，三条二次结晶线和一个三元共晶点Ｅ（２４．５ｗｔ％ＣｅＣｌ＿３，４３．０ｗｔ％ＳｒＣｌ＿２，３２．５ｗｔ％ＭｇＣｌ＿２；５４０℃）。     

稀土元素对热轧辊用钢60CrMnMo热疲劳性能的影响

本文研究了稀土元素对热轧辊用钢６０ＣｒＭｎＭｏ热疲劳性能的影响，同时对不同稀土含量的６０ＣｒＭｎＭｏ钢高温短时拉伸性能和硬度进行了比较。试验结果表明：稀土元素可明显提高６０ＣｒＭｎＭｏ钢的热疲劳寿命和塑性，抑制６０ＣｒＭｎＭｏ钢的循环软化，并得出稀土元素的合适含量为０．０５％－０．１０％。     

铱－钼酸盐－罗丹明B缔合显色反应的研究

在聚乙烯醇（ＰＶＡＶＡ）存在下,铱与钼酸盐和罗丹明Ｂ（ＲＢ）形成离了缔合物。缔台物的最大吸收位于５７０ｎｍ摩尔吸光系数ε８．３６×１０￣５’Ｌ·ｍｏｌ￣－１·ｃｍ￣－１,服从比尔定率范围为０～２．７５μｇｌｒ／２５ｍｌ。测定２．０μｇ铱的相对标准偏差为２．５％（ｎ＝７）,检出限４３ｎ／ｍｌ（ｎ＝１２）。测定铱的适宜条件为ＣＨＣｌＯ＿４＝０．９３ｍｏｌ／Ｌ,Ｃ＿ＭｏＯ￣２－＿４９．０×１０～－４ｍｏｌ／Ｌ,Ｃ＿ＲＢ＝３．３×ｌ０￣－５ｍｏｌ／Ｌ,ＰＶＡＯ０８％。试验了３０多种共存离子的影响,除形成杂多酸元素     

Mn18Cr18N钢护环控制热成形与控制冷却的研究

扼要提出了Ｍｎ１８Ｃｒ１８Ｎ钢护环控制热成形与控制冷却技术的原理和方案。介绍了该钢种的工艺塑性和动态再结晶、静态再结晶的热力模拟试验结果和优选的工艺参数。     

回火时间对0．16C－10Ni－14Co－1Cr－1Mo钢和0．23C－12Ni－14Co－3Cr－1Mo钢组织与性能的影响

研究了０．１６Ｃ－１０Ｎｉ－１４Ｃｏ－１Ｃｒ－１Ｍｏ（１６ＮｉＣｏ）钢在５１０℃和０．２３℃－１２Ｎｉ－１４Ｃｏ－３Ｃｒ－１Ｍｏ（２３ＮｉＣｏ）钢在４８２℃回火的组织与性能。随回火时间的延长，强度、硬度的降低主要是由于Ｍ_２Ｃ的粗化及与基体共格性降低所致。Ｍ_２Ｃ的粗化速度２３ＮｉＣｏ钢要小于１６ＮｉＣｏ钢。     

22Mn－13Cr－5Ni－0．25N氮强化高锰奥氏体钢的低温变形与断裂

测定了２２Ｍｎ－１３Ｃｒ－５Ｎｉ－０．２５Ｎ奥氏体钢７７Ｋ温度下的力学性能，并研究了其低温变形和断裂行为，结果表明，该用具有高的低温强度和韧性，已达到超导容器材料所要求的力学性能指标；在拉伸变形过程中产生形变孪晶，先形成的形变孪晶和位错结构阻碍随后的塑性流变；该钢沿｛１１１｝_γ面发生穿晶断裂，断裂面由许多小平面组成，小平面被塑性台阶所连接。     

MOCVD法生长Ⅲ－Ⅴ族化合物材料近红外光致发光的测量

本文利用近红外光致发光技术测量了ＭＯＣＶＤ生长的Ⅲ－Ⅴ族化合物Ｇａ＿（０．５）Ｉｎ＿（０．５）和ＩｎＰ中的深能级发光，研究了这些深能级发光对激发强度和温度的依赖关系；讨论了Ｇａ＿（０．５）Ｉｎ＿（０．５）Ｐ外延层深能级发光的辐射机理和来源，得出了ＩｎＰ外延层的Ｃ带发光的热激活能。     

间隙相和微量合金元素对18Cr—2Mo不锈钢脆性的影响

１８Ｃｒ－２Ｍｏ钢较低的塑性与Ｃ，Ｎ，Ｓ间隙原子存在所形成的短程障碍有关；某些间隙相大厚片和小片群沿（１００）面大量析出，使钢在０℃下易产生解理断裂；加Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｍｎ不能改善钢的韧性。加Ｔｉ因只析出有球化趋势的间隙相，并降低钢中自由Ｃ，Ｎ，Ｓ原子含量，有利于提高钢的塑性。