75Cr1冷轧合金钢带的试制

介绍了锯片用75Cr1冷轧合金钢带使用性能要求，针对该材料的要求制定了合理的工艺路线，成功开发了锯片用75Cr1冷轧合金钢带。     

75Cr1冷轧工艺及其球化效果研究

75Cr1冷轧钢带作为一种性价比非常高的合金工具钢越来越被广泛地应用于高端锯片与锯条行业。本研究以75Cr1的热轧板带为原材料,在实验室进行不同压下率的冷轧与退火试验,对不同条件下的实验材料进行了显微组织和硬度分析,得到了提高75Cr1冷轧钢带球化率和改善力学性能的指导性冷轧及退火工艺,同时也为冷轧工序生产满足不同质量要求的冷轧带钢提供了工艺指导。     

75Cr1锯片用钢的开发

介绍了唐山建龙实业有限公司75Cr1锯片用钢的开发情况,共试生产3炉钢,实际冶炼化学成分符合标准要求,详细分析了热轧加热、轧制工艺参数控制。对热轧带钢力学性能进行了分析,结果表明产品的性能均满足标准要求。75Cr1锯片用钢的成功开发,不仅获得了较好的经济效益,也提高了公司的市场竞争力。     

冷轧辊用钢的选择

据苏联《CTA》,1987年№11报导:冷轧高合金钢带和合金带的质量,多辊轧机的生产能力,在很大程度上取决于冷轧辊的寿命。因此,正确选择轧辊用钢及其热处理制度是有重大意义的电炉钢厂B450轧机生产65Cr13钢冷轧     

基于CSP工艺锯片钢75Cr1静态再结晶研究

试验用75Cr1钢(/%:0.76C,0.30Si,0.70Mn,0.45Cr,0.010P,0.003S)的CSP流程为150 t BOF-LF-60 mm板坯连铸-连轧。通过Thermecmastor-Z热模拟实验机对取自锯片钢75Cr1 60 mm铸坯的试样进行了双道次热压缩实验,分析了温度(1 000~1 150℃),变形量(0.1~0.22),变形速率(0.1~10 s~(-1))以及道次间隔时间(1~80 s)对其静态再结晶的影响,并采用2%应力补偿计算了不同变形条件下的静态再结晶百分率,建立了基于CSP工艺锯片钢75Cr1静态再结晶动力学模型。利用VB编制模拟软件,结合现场生产工艺参数,预报CSP工艺生产75Cr1钢热轧过程中组织演变,得出75Cr1钢合适的精轧工艺-精轧人口温度1 150℃,变形量0.22,应变速率1 s~(-1),道次间隔时间30 s。     

自行车碟刹片用30Cr13冷带的质量改进措施

通过对30Cr13锭坯加热制度、热轧工艺、热轧辊型的优化,得到了比较理想的热带三点差、同条差和板形,为冷带生产提供了优质的母材--热轧带钢;通过对冷轧工艺、热处理工艺的优化,生产出了完全满足用户使用要求并达到质量标准的碟刹片用30Cr13冷轧带钢。     

75Cr1厚规格锯片钢淬火问题的解决

75Cr1厚规格锯片基体用钢在加热前刷上饱和NaCl溶液,由于Cl离子半径小,穿透能力强,容易穿透氧化铁皮的孔隙到达材料表面,并与金属相互作用形成低熔点的可溶性化合物FeCl_2、FeCl_3等,在淬火加热过程中FeCl_2、FeCl_3完全处于熔融状态,从而使氧化铁皮的结构发生变化,容易剥落,解决了氧化铁皮阻碍锯片基体的热传导的问题,在几乎不增加成本的基础上提高了75Cr1厚规格锯片钢的淬透性。     

生产工艺对65Mn冷轧宽钢带力学性能的影响

65Mn经热处理后综合力学性能优越,其冷轧钢带用途广泛,可制造弹簧、锯片等。为确定65Mn冷轧宽钢带力学性能随冷轧总变形率变化的规律,对经过不同程度的冷轧后的65Mn冷轧硬态及退火态宽钢带的力学性能进行了研究,研究得出的规律可用于对65Mn冷轧宽钢带力学性能进行预测及指导生产实践。采用65Mn原料经预退火后再进行冷轧的工艺生产的退火宽钢带力学性能稳定,塑性较好。     

Cr6冷轧工作辊用钢的开发试制

冷轧工作辊在轧辊类产品中是质量要求最高,因而也是材质特殊、制造工艺复杂的高技术产品。合金元素铬对冷轧工作辊钢的淬透性、耐磨性及碳化物类型等方面起着举足轻重的作用。所以,冷轧工作辊材质的发展是以铬含量的不断提高为基本特征的。Cr3、Cr5系列冷轧工作辊用钢推向市场多年以后已经趋于成熟,Cr6属于深淬硬层冷轧工作辊,是在开发试制过程当中的新品种。     

锯片用钢75Cr1的开发

介绍了承钢75Cr1锯片用钢的开发过程。通过合理控制钢水成分、铸机拉速、冷却制度、轧制温度,产品的性能、组织满足了用户需求,实现了高碳钢的批量生产,提高了承钢产品的市场竞争能力。     

Nb元素添加对75Cr1钢热变形行为的影响

为了研究Nb元素对75Cr1钢热变形行为的影响,以75Cr1钢和Nb微合金化的75Cr1钢为研究材料,分析了Nb元素添加对75Cr1钢轧制过程中加热、热变形、卷取、冷却等工序热力学行为的影响。在轧制过程中,Nb合金化对75Cr1钢韧性提升的作用主要体现在Nb元素能够在加热过程中抑制奥氏体晶粒的长大;能够在不增加热轧变形抗力的前提下,使热轧产品表现出更大的加工硬化特征;在冷却过程中能够明显减小珠光体组织的层片间距。     

双辊薄带连铸0Cr18Ni9不锈钢的直接冷轧研究

为了改善双辊薄带连铸技术得到的0Cr18Ni9不锈钢薄带的表面质量和综合力学性能,对0Cr18Ni9不锈钢薄带进行了直接冷轧的研究.结果表明,不锈钢薄带经直接冷轧后,组织和性能都有明显的改善,各向异性不明显,耐腐蚀性能大大提高,从而论证了0Cr18Ni9不锈钢薄带直接冷轧的可行性.     

冷拔60Si2MnA弹簧钢制簧过程的断裂分析

Φ11.8mm冷拔60Si2MnA弹簧钢(/%:0.58C,1.77Si,0.79Mn,0.15Cr,0.015P,0.005S)的生产流程为80 t LD-LF-VD-热轧至Φ12 mm盘条-冷拔工艺。对卷簧时断裂弹簧进行金相、力学、组织分析表明,热轧材表面质量和冷拔后弹簧钢的力学性能良好,钢中存在20μm以上大颗粒非金属夹杂和冷拉过程产生的表面划痕是卷簧时弹簧断裂的诱因;控制钢中大颗粒夹杂物产生和改善冷拔润滑避免拔制过程产生深的划痕,可防止断裂发生。     

高牌号3. 28 % Si钢冷轧板边裂机理分析和工艺改进

试验高牌号无取向硅钢（/%:0.006C,3.28Si,0.22Mn,0.030P,0.007S）的生产流程为180t BOF-真空精炼-230mm×（900~1750mm）板坯连铸-热轧成2.02mm板,冷轧成1.65mm板。从热轧基板的边部组织、力学性能、剪边以及断口显微形貌和成分等方面分析了冷轧高牌号硅钢中边裂的成因和机理。结果表明,高牌号硅钢冷轧板边部裂纹为解理断裂,热轧板料边部的存在混晶组织而导致塑性下降、圆盘切边引发撕裂带的裂纹和小凹坑是引发冷轧边裂主要因素;另外,边部断口处S和Mn的偏析也是引起边裂裂纹的重要因素;通过热轧过程减小边部与中部温差,热轧后圆盘剪刀片侧间隙由410μm减少到280μm,连铸过程电磁搅拌参数从380 A/3 Hz改进为350 A/6 Hz等工艺措施,使高牌号无取向硅钢冷轧板边裂发生率由原来的14%下降至4%。     

1Cr11MoV冷轧叶片钢的组织和性能

本文研究了冷轧叶片断面上显微硬度值的分布和与之相对应的显微组织，以及冷变形程度对钢的组织和力学性能的影响，得出当延伸系数小于１．５时，随冷变形量的增加，１Ｃｒ１１ＭｏＶ钢硬化程度显著增加。     

连续热处理线开发框架锯条用钢工艺研究

框架锯已广泛应用于石材加工行业，框架锯条用钢是制备框架锯的必备材料，也是钢铁材料中的高附加值产品。采用国内自主设计的连续式淬火-回火热处理设备，拟开发目前国内外市场上未有使用的2.0 mm厚度薄型框架锯条用75Cr1高强度高韧性热处理钢带，以提高石材利用率。通过在连续热处理线上依次设定不同的加热炉奥氏体化温度、铅铋合金熔液温度、回火温度，采用材料试验机、洛氏硬度计、金相显微镜和扫描电镜研究三者对热处理钢带显微组织和力学性能的影响，探索出生产高性能框架锯条用材的最佳热处理工艺。结果表明，奥氏体化温度为930℃,铅铋合金熔液温度为250～315℃,回火温度为500～520℃,采用马氏体分级淬火，可制备出高性能的2.0 mm薄型75Cr1热处理钢带。此时，屈服强度为1 157～1 241 MPa,抗拉强度为1 275～1 368 MPa,伸长率为8.8%～13.8%,表面硬度为39.5HRC～42.5HRC,显微组织为回火屈氏体+少量贝氏体，晶粒尺寸极其细小均匀。通过与现有3.0 mm的厚规格高质量国外进口材进行显微组织与力学性能对比，所开发的2.0 mm新型薄规格材料可达到3.0 mm进口...     

0.23mm厚度高磁感取向硅钢片生产中的技术改进

0．23mm厚度高磁感取向硅钢片生产中存在的问题有：板坯加热温度太高，热轧板偏厚，边裂太多，需要多次常化、冷轧，表面质量不稳定。采取的措施是：研制低温板坯加热用钢，在钢中添加Cr，减薄热轧板的厚度，调整热轧、冷轧工艺，在MgO中添加适宜的添加剂，优化酸洗工艺等。     

不锈冷轧带钢表面光洁度的控制

在生产中，不锈冷轧带钢的表面光洁度一般用粗糙度进行控制，其粗糙度越低，光洁度越高。应使用低粗糙度和低微小缺陷面积率的不锈热轧带钢，高的总压下量，低粘度轧制油和平整率达到1％的工艺轧制可获得较高光洁度的不锈冷轧带钢。高速钢轧辊轧制的不锈冷轧带钢的光洁度优于模具钢轧辊。