低碳低合金贝氏体高强度钢热变形奥氏体的连续冷却转变

研究了一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ低碳低合金贝氏体钢热变形后奥氏体的连续冷却转变，获得了试验用钢热变形后奥氏体的连续冷却转变曲线，试验结果表明，本试验用钢不发生先共析铁素体析出的临界冷却速度为０．１５℃／ｓ冷却速度在０．１５～１．００℃／ｓ范围时可得到全部粒状贝氏体组织；随着冷却速度的降低；粒状贝氏体中的小岛尺寸增大，数目减少。     

热变形条件对一种Cr-Mn-Mo-B钢连续冷却贝氏体转变的影响

用ＴＨＥＲＭＥＣＭＡＳＴＯＲ－Ｚ试验装置研究了热变形条件对一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ钢连续冷却条件下贝氏体转变动力学及其产物形态的影响。试验结果表明，热变形温度对贝氏体转变开始温度的影响是非单调的，不同温度区间其变化规律不同，这一影响取决于热变形后奥氏体发生再结晶的程度。     

贝氏体型非调质钢热变形奥氏体的连续冷却转变

研究了一种Ｍｎ－Ｂ系低碳贝氏体型非调质钢热变形奥氏体的连续冷却转变,得到了实验用钢热变形奥氏体的连续冷却转变曲线。结果表明,本实验用钢热变形奥氏体不发生先共析铁素体析出的临界冷却速度为１．５ ℃／ｓ;冷却速度在１．５～７ ℃／ｓ范围内可全部得到贝氏体组织;当冷却速度大于７ ℃／ｓ时,不再生成贝氏体,室温组织为马氏体和残余奥氏体。     

86CrMoV7钢热变形奥氏体的TTT图

采用膨胀法测定了８６ＣｒＭｏＶ７钢９００℃奥氏体化ε＝１ｓ＾－１,ε＝０．４热变形前后过冷奥氏曙转变曲线。结果表明：热变莆明显促进球光体、贝氏体转变。变形提高了珠光体、贝氏体的形核率,对珠江体长大速度影响不大;但抑制贝氏体长大;变形明显细工使碳化物退化。     

34CrNi3Mo钢高温变形行为的研究

利用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｐｒｅｓｓ热模拟试验机，研究了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ合金结构钢在温度８４０～１２００℃变形速度０．１～８０ｓ＾－１的变形条件下的热压缩行为，获得了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢在热变形时发生动态再结晶的临界条件（包括临界因子Ｚ１和临界应变ε）及再结晶粒大小Ｄｄｙｎ与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ因子Ｚ，奥氏体起始晶粒尺寸Ｄ０和应变ε之间的关系，并给出了回归公式。     

34CrNi3Mo钢的高温变形行为

利用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｐｒｅｓｓ热模拟试验机，研究了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ合金结构钢在温度８４０￣１２００℃，变形速度０．１￣８０ｓ＾－１的变形条件下的热压缩行为。获得了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢在热变形时发生动态再结晶的临界条件（包括临界因子Ｚｃ和临界应变εｃ）及再结晶晶粒大小Ｄｄｙｎ与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ因子Ｚ、奥氏体起始晶粒尺寸Ｄ０和应变ε之间的关系，并给出了回归公式。     

86CrMoV7钢的过冷奥氏体转变

利用Ｆｏｒｍａｓｔｅｒ－Ｆ全自动膨胀仪测定８６ＣｒＭｏＶ７钢的过冷奥氏体等温转变曲线（ＴＴＴ图）中续冷却转变曲线（ＣＣＴ图）,结果表明：在ＴＴＴ图中存在珠光体、贝氏体、马工体转变,珠光体、贝氏体转变都呈“Ｃ”型,有两个鼻点,球光体的“鼻点”温度为６２５℃,孕育期为５０ｓ,贝氏体转变的“鼻点”温度为４００℃,孕育期为１２６ｓ。在ＣＣＴ图中,只存在珠光体和马氏体转变。     

32Mn－7Cr－1Mo－0．3N奥氏体钢的动态再结晶

用热压缩试验方法研究了３２Ｍｎ－７Ｃｒ－１Ｍｏ－０．３Ｎ奥氏体钢的动态再结晶。结果表明，在１１５０℃变形时，奥氏体已完全动态再结晶；在１１００℃以下变形时，奥氏体发生部分动态再结晶。     

V-Ti微合金化贝氏体非调质钢再结晶奥氏体连续冷却转变

用压力膨胀仪测试了一种Ｖ－Ｔｉ微合金化贝氏体非调质钢热变形后再结晶奥氏体的连续冷却转变动力学曲线，并分析了转变产物的显微组织。实验表明，热变形后该钢不发生先共析铁素转变的临界冷却速度为０．１５℃／ｓ。在２－０．０３℃／ｓ很宽的冷却速度范围内，贝氏体相变温度在４８０℃左右，所得到的贝氏体形貌为无碳化无碳化素体与残余奥氏体平行排列的板牺状结构；各种冷却速度下所得的组织均可见少量ＴｉＮ质点，当冷却速度大     

贝氏体型非调质钢SBL的连续冷却转变

研究获得了Mn－B系低碳贝氏体型非调质钢SBL热变形奥氏体的连续冷却转变曲线。试验结果表明，本试验用钢热变形奥氏体不发生先共析铁素体析出临界冷却速度为1．5℃／s；冷却速度在1．5－7℃／s范围内可得到贝氏体组织；当冷速大于7℃／s时，不再有贝氏体生成，室温组织为马氏体和残余奥氏体。     

不同锰铬含量对贝氏体钢组织转变的影响

文章利用全自动相变仪对不同锰铬含量的贝氏体钢组织转变进行了试验研究,对比分析了不同锰铬元素含量对贝氏体钢过冷奥氏体相变点的影响,并研究了不同转变温度对贝氏体钢组织转变的影响,试验结果表明贝氏体钢组织转变的最佳温度为330℃,为贝氏体钢生产工艺开发提供了理论依据。     

氧化铈掺杂氧化锆的等温和非等温马氏体相变

Martensitic transformation behavior was studied for zirconia containing 4%～10% CeO2 (in mole fraction) by using a dilatometric method. The Ms (Martensite start temperature) decreased near linearly with increasing CeO2. Different transformation modes were observed depending on the composition and cooling rate. ZrO2 containing 6% CeO2 showed isothermal transformation behavior, whereas ZrO2 containing 9% and 10% CeO2 showed athermal transformation behavior. However, ZrO2 containing 8% CeO2 showed either isothermal or athermal transformations behavior depending on the cooling rate. A TTT (Time-Temperature-Transformation) diagram was proposed for ZrO2 containing 8% CeO2.     

钛合金固态相变的归纳与讨论(Ⅱ)——共析和有序化转变

总结了钛合金中可以发生共析和有序化反应的合金元素,讨论了其共析性质及分类机制,指出在钛合金中,合金元素与Ti元素的结合次数Bo可能是决定合金共析性质的关键因素.最后,对钛合金中重要的共析元素及它们与Ti元素形成的中间相分别进行论述,分析了这些中间相性质及析出特点.本文是对钛合金固态相变论述的完善,也对合金设计过程中合金元素的选取具有指导意义.     

锂辉石相变过程对提锂的影响

锂辉石的晶型转化焙烧（焙烧转型）是传统提锂工艺的先决条件和基础。对α-锂辉石转变为β-锂辉石晶型的过程进行热力学分析,利用HSC软件模拟探讨吉布斯自由能随温度变化的关系,结合热重谱图证明α-锂辉石的焙烧温度需高于800 ℃才能发生晶形转变,验证焙烧温度是影响焙烧转型的关键因素。考察不同焙烧条件和对锂浸出率的影响。结果表明,在焙烧温度1 050 ℃、焙烧时间60 min的条件下,锂辉石的晶转率最高可达98.94%,锂浸出率可达97.88%,并通过XRD和SEM分析锂辉石的物相和形貌变化。     

钒微合金化低碳钢多道次变形过程中的组织演变

采用热模拟实验研究了钒微合金化低碳锰钢(0.1%C-1.0%Mn)奥氏体化后在860~740℃范围内进行多道次变形过程中的组织演变,考察了变形和微合金元素V对铁素体相变的影响.结果表明,在多道次变形过程中,部分奥氏体通过形变诱导相变转变为铁素体;高温区的道次间隔期间部分形变诱导铁素体发生向奥氏体的逆相变;随变形温度降低,道次间隔期间有变形奥氏体向铁素体的亚动态相变发生。微合金元素V抑制形变诱导铁素体相变的进行,阻碍铁素体晶粒长大,起到细化晶粒的作用.     

蒸汽锅炉改造设计与运行分析

为解决某厂75t中压蒸汽锅炉存在的热效率低、结焦严重、出力不足等问题，以达到稳定运行，增产降耗的目的。通过分析论证，对其进行了以燃烧器、风道、点火方式为主的一系列技术改造，并对改造前后锅炉运行状况和燃烧器热场进行了对比与试验测试。     

中压煤粉炉改燃高炉煤气改造设计

为了节能和环保,钢铁企业自备电厂实施锅炉改造,将燃煤锅炉改燃高炉煤气。减少了高炉煤气放散,取得了锅炉效率高达88%的效果。     

形变对Cr-Mo低合金钢相变的影响

 Cr-Mo低合金钢在工业生产中有着重要的应用。CCT曲线是研究过冷奥氏体相转变的重要依据。通过Gleeble-3500热模拟试验机及DIL805A淬火变形膨胀仪模拟了Cr-Mo低合金钢的变形及冷却工艺,并利用超组元模型进行热力学计算分析。理论计算结果表明,形变通过提高了Cr-Mo低合金钢相变过程中的自由能进而影响了碳在奥氏体中的活度及相界面碳平衡摩尔分数,相界面碳平衡摩尔分数的变化带来了相变驱动力与形核驱动力的不同,进而影响相变的孕育期与过冷度。结果表明,相变孕育期与过冷度的变化与理论计算结果一致,热力学计算很好地解释了形变对相变的影响。同时表明形变可以提高铁素体相变临界冷速,当冷速为0.3 ℃/s时,Cr-Mo低合金钢可获得最为均匀细小的铁素体晶粒。适当的变形与冷却工艺对改善Cr-Mo低合金钢组织与性能有着重要的作用。