警惕氧压机气腔中的泥沙、铁锈

<正>1987年10月6日中午,我厂2~#氧压机在压缩充氧,当三级排气压力达到14.5MPa(~145kgf/cm~2时,突然发生起火事故,火苗从三级活塞杆上密封函压盖处喷出,将氧压机三级气缸套、活塞杆、活塞,缸头、进     

对一起氧压机着火燃烧事故的分析

<正>1995年4月15日,涟钢制氧车间一台1800m3/h的3Z5．5－33/30型氧压机二级缸着火燃烧。该机是开封空分设备厂产品,采用立式三级三列双作用无油润滑。1994年仅投产半年左右,1995年1月进行了一次中修,此后一直闲置。1995年4月15日上午11:40正式开机,12:45就发生燃爆事故。结果,活塞杆被烧断,连杆拆断,密封结构烧坏,下部机壳严重破坏。幸亏当班人员及时关闭氧气进口阀门,赶紧灭火,才未使事故扩大。根据运行时间与事故现场分析,燃爆的原因大概有以下几个方面。     

氧压机三级活塞结构改进与应用

<正>1988年9月中旬,我厂制氧站2—1.67/150型氧压机突然发生一起氧气燃爆事故。12MPa的高压氧气在三级缸内燃爆,二三级四氟活塞环被烧毁,整个三级活塞顶螺母熔蚀……。检查后发现事故根源在于修理人员更换活塞皮碗后,疏忽了三级活塞止动垫片重复使用后的止锁程度,致使活塞顶部的组合压紧螺母在工作中产生松动退位,造成工件撞缸而燃爆。     

氧压机气缸燃烧事故原因与分析

介绍2-1.67/150型氧压机气缸燃烧事故的六个因素:气缸润滑水中断、气缸冷却水中断、气缸内进油脂、撞缸、偏缸、气缸密封不良的原因,以及根据燃烧痕迹和部位所作的分析。     

325.5-33/30型氧压机燃爆事故分析

1996年12月17日17时45分,信阳钢铁厂制氧分厂一台3Z5.5-33/30型氧压机(1#)在用介质氧气试机过程中发生爆炸.因主控人员及时关闭送气阀门,才未使事故扩大.此事故造成三级进气管道距气缸壁150mm处炸开一个60mm×2.5mm不规则洞;三级活塞杆被烧断,余长约400mm;密封结构全部被烧毁;曲轴与连杆连结处被切断;三级出口侧下部机体被炸开.除一、二级气缸外其余机体全部报废.幸现场没人,避免了人员伤亡.     

氧压机三级活塞顶部结构的改进

<正>1983年 4月,我厂制氧站 2－2．833/150型氧压机发生了一起事故。三级活塞顶部的螺母、止退保险及垫圈全部脱落,三级缸头撞坏。事后分析,除操作者应负直接责任外,修理工在更换皮碗后,由于保险片翻转部分较少,没有锁紧保险垫片,使之在工作过程中螺母松动退出,从而造成事故。     

一起日本进口6500m~3/h氧压机气缸着火事故剖析

<正>一,事故经过1989年8月7日,我厂3~#氧压机四段缸发生着火爆炸,四段缸活塞,排气阀,气缸内部活塞杆及气缸缸体下半部(排气阀侧)全部烧熔．整个四段缸全部报废,直接经济损失达几十万元。     

4M12-59/30型氧压机燃爆事故及预防

<正>上海吴淞化工厂制氧分厂是全国较早的制氧专业企业,主要为上海第一钢铁厂提供炼钢工业用气,输氧设备为 4 M12－59/30型氧气压缩机。几年来,发生多起氧压机三级气缸燃爆事故。事故发生时,火焰可窜至3~4米,活塞杆、密封函等配件严重烧毁,严重影响了生产,并危及人身安全。一、原因分析从事故现场看到,密封器冷却水管严重结垢,三级活塞杆烧断,密封器由气缸向机身方向呈放射形烧毁。据分析,原因有以下三条:     

活塞式液压缸作往复运动所受摩擦力不总是相等的

在液压系统中．液压缸是液压系统实现机械传动的执行元件，而其中直线运动的活塞式液压缸是一种形式的液压缸。活塞式液压缸的结构基本包括缸筒组件、活塞组件、密封装置、缓冲装置和排气装置等，在密封装置、缓冲装置和排气装置正常工作的条件下，活塞和缸筒内壁只有实现良好密封，即活塞两边不产生内泄漏现象，才能保证活塞杆正常工作，要实现良好密封，活塞一定对缸筒内壁作用有一个活塞张力；再由于制造缺陷，缸筒内壁不可能达到绝对光滑，因而直线运动的活塞式液压缸在作直线往复运动时，受到活塞与缸筒内壁产生的摩擦阻力是肯定的。按照力学理论知识，活塞式液压缸做往复运动，受到活塞与缸筒内壁的摩擦力应该是相等的，但活塞式液压缸在现实工作中会不会出现往复运动摩擦力不相等的现象呢？本文将以实际实验为基础，根据实验现象，证明以上观点成立。     

一起膨胀机严重撞缸事故介绍

<正>1989年6月12日,我厂氧气站一套23-300型制氧设备配用的55- 210型膨胀机发生一起撞缸事故,损坏比较严重。由于这类事故可能不算多见,故将事故的有关情况简单介绍如下,以供鉴戒。     

乏燃料运输容器事故工况密封分析研究

目的 为防止放射性物质泄漏,要求乏燃料运输容器在事故工况下保证容器的密封。通过对乏燃料运输容器比例容器事故工况密封分析研究,为乏燃料运输容器密封分析提供依据。方法 为验证假想事故工况乏燃料运输容器的密封性,采用LS-DYNA分析软件,开展乏燃料运输容器比例容器9 m跌落分析,提取密封螺栓跌落过程中的载荷时程和密封面分离量,并在比例容器跌落试验后开展气密性能试验。结果 跌落分析结果表明,比例容器内、外盖在跌落过程中,密封螺栓应力满足限值要求;内、外盖密封面最大分离量小于密封结构有效回弹量。同时跌落后容器的气密性检查试验结果表明其密封性能良好。结论 乏燃料运输容器比例容器的跌落密封分析和气密性试验结果表明,在事故工况下乏燃料运输容器货包能够保证密封要求,该分析方法可用于乏燃料运输容器事故工况的密封分析。     

抗事故包装箱密封结构性能研究

目的为抗事故包装箱密封结构设计提供依据。方法介绍2种抗事故包装箱密封结构的设计,分析经历事故场景后2种密封结构的密封面变形和O形密封圈压缩率变化情况,开展密封性能试验。结果端面密封结构经历事故场景后,O形密封圈压缩率不小于15%时,密封结构检测漏率为环境本底漏率,压缩率降至10%时,漏率明显增加,但仍能达到1μPa·m3/s量级,压缩率降至5%时,密封结构彻底失效。柱面密封结构的联接螺栓即使经历事故场景后全部失效,密封结构的密封性能也基本保持不变,检测漏率为环境本底漏率。结论柱面密封结构抵御事故风险的能力更强。     

2—2.83/150型氧压机烧缸事故的分析

我厂的氧气站配有二台北京第一通用机械厂1961年出厂的2-2．83/150型氧压机。其中一台,于1965年5月和7月曾先后发生两次三段缸严重烧缸事故。尤其是7月分发生的一次事故比较严重,仅由于处理的及时,才未造成整个站的连锁性事故。现初步介绍一下7月分那次事故的经过及原因,希望兄弟厂、站能帮助我们分析,找到事故的根源,杜绝事故的发生。     

多级串联密封系统泄漏仿真与实验研究

建立了多级串联密封系统的数学模型,通过理论分析和数值计算,揭示了多级串联密封结构正压泄漏的漏率、漏量与泄漏时间关系的一般规律.给出了三级密封系统泄漏的仿真计算实例.通过三级串联密封泄漏实验验证了多级串联密封泄漏理论的正确性.该泄漏规律可用于多级串联密封结构系统的设计、检漏和泄漏安全评估.     

一起氧压机烧缸事故的分析

20 0 2年 7月 6日 ,新疆陆美工贸公司氧气厂 2号 2 1 67/1 5 0型氧压机三级缸发生着火燃烧事故。该氧压机是苏州制氧机厂产品 ,产品代号为 0 3 2 8,已连续运行 9年余。1　事故经过2 0 0 2年 7月 6日 9时 40分 ,我厂三台氧压机均在正常运行 ,其中两台是杭氧产 0 3 45A氧压机 ,一台为苏氧产 0 3 2 8氧压机。据现场操作人员回忆 ,氧压机三级排气压力在 1 1～1 2MPa之间 ,突然 2号氧压机发出“轰”的一声闷响 ,随之该氧压机中间体以上、活塞杆密封器以下被一团火焰包围 ,并向四周喷射火苗 ,火舌长达 2 5米以上 ,机体上部冷却水箱的冷却水也…     

2-1.67/150 型氧压机事故二则

本文介绍了2-1．67/150型氧压机因螺母掉入缸内的撞缸事故和润滑水突然中断的烧缸事故,以及今后预防措施。     

3Z5.5-33/30型氧压机燃爆事故分析

1996年 12月 17日 17时 4 5分 ,信阳钢铁厂制氧分厂一台 3Ｚ5 5 33/30型氧压机 (1#)在用介质氧气试机过程中发生爆炸。因主控人员及时关闭送气阀门 ,才未使事故扩大。此事故造成三级进气管道距气缸壁 150ｍｍ处炸开一个 6 0ｍｍ× 2 5ｍｍ不规则洞 ;三级活塞杆被烧断 ,余长约     

三芯密封塞密封性实验装置设计研究及应用

阐述石油测井仪器中三芯密封塞的组成及特点，设计了检验三芯密封塞在高温高压时密封性能的试验装置，包括三芯装配装置，装配三芯装配装置的活塞缸，计算了活塞缸中活塞行程，计算了甲基硅油体积在高温下的变化。同时对密封圈的压缩量进行了校核。     

氧压机燃爆 制氧厂倒闭

<正>我市制氧厂,有50m~3/h制氧机一台,1986年6月8日2—1．67/150型氧压机运行0中,当三级压力到约13MPa(130kgf/cm~2,下同)时,二级压力达4MPa(正常为3．0~3．6MPa)。操作者发现后紧急停车,立即关氧气入口总阀,突然一声巨响,发生了氧压机燃烧爆炸事故,火焰分别从二三级气缸的头部和下部密封处喷出。由于火势很猛,使这台氧压机中间座以上部分在十几分钟之内基本全部烧毁。     

防止氧压机烧缸的一些注意问题

我厂 2-1．67/150型或 2-2．833/150型氧气压缩机,每年都有几处发生烧缸事故。根据使用单位的反映和对事故的调查、研究、分析,我们感到要防止氧压机烧缸事故的发生,有一些问题应引起操作与维修人员的注意: