DBM-g-PE与PVC的相互作用研究EI

采用固相接枝法制备了ＤＢＭ－ｇ－ＰＥ，用红外光谱分析证明了接枝物确实存在。ＰＶＣ／ＣＰＥ＝１００／５合金性能测定结果表明，添加５份接枝物的合金（Ａ），缺口冲击强度、拉伸强度分别为１８．２ｋＪ／ｍ２和５３．０ＭＰａ；而添加５份ＰＥ的合金（Ｂ），其相应性能为５．１ｋＪ／ｍ２和３３．８ＭＰａ。不加接枝物的合金（Ｃ），虽有高韧性，但拉伸强度却由５３．０ＭＰａ降至５０．２ＭＰａ。ＤＳＣ、ＳＥＭ的结果均表明，ＰＥ接枝ＤＢＭ后与ＰＶＣ的相互作用增强，与ＣＰＥ协同作用能增韧、增强ＰＶＣ，并探讨了其机理。     

EVA-g-MAH对PA6/EVA共混合金原位反应增容作用的研究

用乙烯－醋酸乙烯酯共聚物（ＥＶＡ）对尼龙６（ＰＡ６）进行增韧,加入乙烯－醋酸乙烯酯共聚物与马来酸酐的接枝物（ＥＶＡ－ｇ－ＭＡＨ）进行原位反应增容,在反应型双螺杆挤出机上实现反应增容共混过程,制备出了具有超韧性的ＰＡ６／ＥＶＡ／ＥＶＡ－ｇ－ＭＡＨ三元共混合金。探讨了ＥＶＡ－ｇ－ＭＡＨ对ＰＡ６／ＥＶＡ的原位反应及增容机理,用倍高扫描电镜考察了合金材料的亚微相态。结果表明,ＥＶＡ－ｇ－ＭＡＨ的加入使合金     

HDPE／PS／HDPE－g－PS合金的相容性和力学性能研究

用自制接枝共聚物ＧＲ－Ⅰ、ＧＲ－Ⅱ相容剂研究其对ＨＤＰＥ／ＰＳ共混物相容性和力学性能的影响。通过ＳＥＭ、ＤＭＡ、ＤＳＣ和力学性能测试表征，表明在ＨＤＰＥ／ＰＳ共混中加入这些相容剂其相容性和力学性能有一定提高     

HDPE／PS／HDPE—g—PS合金的相容性和力学性能研究

用自制接枝共聚物ＧＲ－Ｉ、ＧＲ－Ⅱ相容剂研究其对ＨＤＰＥ／ＰＳ共混物相容性和力学性能的影响。通过ＳＥＭ、ＤＭＡ和力学性能测试表征，表明在ＨＤＰＥ／ＰＳ共混中加入这些相容剂其相容性和力学性能有一定提高。     

PVC/PA1010/SBS-g-MAH共混体系研究

制备了ＳＢＳ－ｇ－ＭＡＨ接枝聚合物,并对其进行了表征,以ＳＢＳ－ｇ－ＭＡＨ作为ＰＶＣ／ＰＡ１０１０共混体系的增剂,对不同配比的ＰＶＣ／ＰＡ１０１０／ＳＢＳ－ｇ－ＭＡＨ共混体系的物理力学性能,流变性及差热性等进行了研究,结果表明,ＳＢＳ－ｇ－ＭＡＨ接枝聚合物对ＰＶＣ／ＰＡ１０１０共混体系起到了明显的增容作用,得到了缺口冲击强度及拉伸强度均较高的ＰＶＣ／ＰＡ１０１０／ＳＢＳ－ｇ－ＭＡＨ共混物。     

MCS接枝共聚物的结构和形态

将甲基丙烯酸甲酯（ＭＭＡ）、苯乙烯（Ｓ）在氯化聚乙烯（ＣＰＥ）存在下进行悬浮接枝共聚，获得ＭＣＳ树脂。本文着重考察了ＭＣＳ树脂的化学结构及胶粒形态。结果表明，确实发生了接枝共聚。ＣＰＥ用量、ＲＳＨ含量、引发剂浓度、反应温度、溶胀时间及聚合转化率对ＭＣＳ树脂的接枝率、接枝效率均有影响。ＭＣＳ树脂是接枝共聚物、ＭＭＡ／Ｓ共聚物与ＭＭＡ均聚物的混合物，橡胶相ＣＰＥ在ＭＣＳ树脂中的分散情况为“海岛结构”，     

HEMA在PE膜上辐照接枝物的小角X射线散射研究

用小角Ｘ射线散射（ＳＡＸＳ）法研究了聚甲基烯酸β关羟乙酯（ＨＥＭＡ）在聚乙烯（ＰＥ）膜上辐照接枝物的形态结构。采用Ｔｓｖａｎｋｉｎ模型和Ｂｕｃｈａｎａｎ改进的ＳＡＸＳ分析方法，测定了ＨＥＭＡ／ＰＥ辐照接枝物的长周期，晶片厚度，无定形厚度及－维结晶度等参数。发现ＨＥＭＡ／ＰＥ接枝物存在着两种长周期及两组不同的形态结构参数。笔者提出了“双重夹层结构”模型，对该接枝物的形成机理作了讨论。     

胶乳型互穿聚合物网络研究：Ⅲ.环氧树脂／聚丙烯酸酯Sem …

通过ＩＲ，ＤＳＣ，ＴＧ，ＴＥＭ溶胀比测定等方法，对丙烯酸丁酯－苯乙烯－甲基丙烯酸甲酯（ＢＡ－Ｓｔ－ＭＭＡ）交联共聚物的结构和ＥＰ／Ｐ（ＢＡ－Ｓｔ－ＭＭＡ）Ｓｅｍｉ－ＬＩＰＮ（ＥＰ为环氧树脂）的结构，热稳定性，溶胀性及乳胶膜的吸水性，乳胶粒开形态进行了研究。结果表明：ＢＡ－Ｓｔ－ＭＭＡ共聚物中主要是无规共聚物，也含有嵌段或接枝共聚链段，但并不太长；当该Ｓｅｍｉ－ＬＩＰＮ受热时，其中的ＥＰ因未交联而先     

PE—g—MAH在PA6／HDPE塑料合金中增溶作用的研究

本文对高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）与顺丁烯二酸酐（ＭＡＨ）接枝反应产物在ＨＤＰＥ／尼龙６（ＰＡ６）塑料合金体系中的增溶作用进行了探讨，初步研究的结果表明，改性聚乙烯（ＧＰＥ）对塑料合金体系有明显的界面增溶作用，扫描电镜（ＳＥＭ）、红外光谱分析（ＩＲ）等分析结果证实，在塑料合金两相界面之间形成了分子联接。     

用MBO(口恶)唑啉合成LDPE/PS合金相容剂及其对合金的增容作用

采用１,３－双－（恶唑啉基）－苯为偶联剂通过反应性加工实现ＰＳ－ｇＭＡｎ和氯化聚乙烯之间反应方法来合成ＬＤＰＥ／ＰＳ共混体系相容剂,在ＬＤＰＥ／ＰＳ共混体系中加入１０％此相容剂,其冲击强度提高２．３倍,拉伸强度和弯曲强度也有所提高。通过ＳＥＭ、ＤＭＡ和ＤＳＣ分析表征表明加入此相容剂后,ＬＤＰＥ／ＰＳ共混物的相容性有显著改善。     

界面相互作用对尼龙6/SEBS共混体系流变行为的影响

利用高压毛细管流变仪研究了SEBS-g-MAH对PA6／SEBS共混体系的流变行为影响，结果表明，PA6／SEBS共混体系的粘度随SEBS增加先降低后升高；PA6／SEBS—g—MAH共温体系的粘度随SEBS-g—MAH含量增多有较大幅度的增加；将SEBS和SEBS—g—MAH混合使用时，共温材料的流变行为表现为二者的协同作用结果，其中SEBS—g—MAH对共混材料流变性能的影响更大．红外分析的结果表明，共混后SEBS—g—MAH与尼龙6发生了反应，生成群离羧酸，并且随SEBS—g—MAH含量的增加，游离羧酸的量也逐渐增加，即共混后增加了体系中分子键长度，流动时分子键间更易发生缠结，使粘度增加，这与高压毛细管流变实验的结果是对应的。     

马来酸酐接枝SEBS对尼龙6/SEBS共混物聚集态结构的影响

研究了马来酸酐(MAH)接枝的部分氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯三嵌段共聚物(SEBS)(SEBS-g—MAH)对尼龙6／SEBS的共混物聚集态结构的影响。研究结果表明,SEBS—g—MAH上的MAH侧基和尼龙6的端氨基发生了缩合反应,增加了尼龙6和SEBS的界面相互作用．透射电镜(TEM)的结果表明,当SEBS在尼龙6／SEBS共混物中为分散相时,SEBS-g—MAH使得分散相颗粒尺寸明显减小,两相界面变得模糊．示差扫描量热仪(DSC)的研究结果表明,SEBS-g—MAH的引入对尼龙6／SEBS共混物的熔融峰、结晶峰和结晶度都有明显的影响．因此SEBS-g—MAH与SEBS相比能更有效地与尼龙6相容,在很大程度上改变了尼龙6／SEBS共混体系的聚集态结构。     

LCP微球对LCP/尼龙6共混体系力学性能的影响

制备了分散相呈球状微粒形貌的液晶聚合物/尼龙6 (LCP/PA6)共混体系,选用离聚物磺化聚苯乙烯锌盐(Zn-SPS)和反应性嵌段共聚物苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)作为体系的增容剂,探讨了在相间相互作用得以改善时,利用LCP微球改善 LCP/尼龙6 共混体系韧性的可能性。试样受拉后的形貌观察表明,在增容体系中,LCP微球很好地镶嵌在尼龙6基体中,粒子脱落的空洞发生了较大的形变。力学性能测试结果表明,LCP的加入使材料的拉伸强度低于纯尼龙6,加入增容剂后共混材料拉伸强度有所提高,其中LCP/PA6 (质量比10/90)共混体系增容后的拉伸强度与纯尼龙6 相当。所研究的增容体系的拉伸断裂吸收能均比未增容体系有所增加。其中,当 LCP的质量分数为4%时,Zn-SPS增容体系的拉伸断裂吸收能比未增容体系和纯尼龙6分别增加了12%和62%;当LCP的质量分数为10 %时,SMA增容体系的拉伸断裂吸收能比未增容体系和纯尼龙6分别增加了46%和55%。表明在适当条件下,利用LCP微球可以在保持共混体系的拉伸强度的同时提高材料的韧性。     

SG增容PA6/sPS共混体系的形态结构与力学性能

采用一系列不同甲基丙烯酸环氧丙酯(GMA)含量的苯乙烯-甲基丙烯酸环氧丙酯共聚物(SG)增容尼龙6(PA6)/间规聚苯乙烯(sPS)(80/20)共混物,通过扫描电镜及拉伸实验考察了SG共聚物中GMA的含量对共混物形态结构及力学性能的影响。形态观察显示,SG共聚物可以有效地降低PA6/sPS共混物中分散相的尺寸,增加两相界面间的粘接力;SG共聚物中GMA的含量对其增容效果有较大影响,质量分数为5%左右时,SG共聚物对PA6/sPS共混物的增容效果最佳。拉伸实验结果表明,PA6/sPS共混物的拉伸强度及模量随着SG共聚物的加入而增加,但其断裂伸长率在较高SG含量时则有所下降。     

反应挤出法制备PPO/PA6/SEBS共混物的研究EI

研究了 PPO- g- MA对 PPO/PA6 /SEBS共混体系的原位增容作用和 SEBS对 PPO/PA6的增韧作用。 PPO/PA6 /SEBS共混物的 TEM结果表明 ,SEBS分散在 PPO中 ,而 PPO又分散在 PA6基体中。 TEM和 SEM的结果均表明 ,PPO- g- MA细化了分散相的相畴 ,增加了界面强度 ;冲击实验的结果表明 ,PPO- g- MA和 SEBS的用量分别为 2 0 %～ 2 5 %和 10 %～ 15 %时 。     

RSMA增容PA6/PP共混物的形态结构与增容机理

采用ＲＳＭＡ为增容剂制备了ＰＡ６／ＰＰ共混物,研究了ＲＳＭＡ增容ＰＡ６／ＰＰ共混物的形态结构和热行为以及晶态结构,并探讨ＲＳＭＡ增容ＰＡ６／ＰＰ共混物的增容机理结果表明,ＰＡ６／ＰＰ共混物为热力不相容的海岛型两相结构,ＲＳＭＡ的加入改善ＢＰＡ６与ＰＰ相间的相容性,使两相分均匀,分散度提高。ＲＳＭＡ对ＰＡ／ＰＰ共混物的增容机理可用界面－分散相复合模型描述。     

Influence of reactive compatibilizers on the rheometrical and mechanical properties of PA6/LDPE and PA6/HDPE blends

In this work, the influence of reactive compatibilizers on the rheometrical and mechanical properties of polyamide 6/low density polyethylene (PA6/LDPE) and polyamide 6/high density polyethylene (PA6/HDPE) blends was investigated. Polyethylene grafted with maleic anhydride (PEgMA), polyethylene grafted with acrylic acid (PEgAA), and ethylene-methyl acrylate-glycidyl methacrylate (EMA-GMA) were used as compatibilizers. The blends were characterized by torque rheometry, mechanical properties, and morphology. Rheometrical properties results show that PEgMA and PEgAA compatibilizers are more reactive with PA6 than EMA-GMA. Mechanical properties and scanning electron microscopy analysis results show that EMA-GMA compatibilizer is as effective as PEgMA and PEgAA for PA6/LDPE blend. For PA6/HDPE blend, PEgAA and EMA-GMA compatibilizers proved to be as effective as PEgMA. For PA6/HDPE blend compatibilized with PEgAA, an intriguing “web” or “bridge” like structure was observed.     

Improvement in the mechanical strength of asymmetric polyolefin model interfaces

The influence of two types of a styrene–ethylene/butylene–styrene (SEBS) triblock copolymer, one as received and the other functionalized with maleic anhydride, on model interfaces of high-density polyethylene (HDPE) and isotactic polypropylene (iPP) was investigated. Using a special preparation technique, it was possible to prevent gross interdiffusion at the interface and to attribute the problem to an adhesion-dominated phenomenon. The weak mechanical strength of the unmodified interfaces, iPP/iPP and HDPE/HDPE, was greatly improved by the triblock copolymer as was shown by the results of a T-peel test. The morphologies of the peeled surfaces of the modified and unmodified interfaces were analysed with light microscopy. The morphology of both model interface systems show differences, thus revealing different processes at the interfaces and thus different interactions of SEBS with iPP and HDPE and a different influence of the functionalization. The best results were achieved using the functionalized SEBS; the influence of functionalization was greater in the HDPE system. The results are in good agreement with a model proposed by the present authors elsewhere for the concentration-dependent role of SEBS in binary iPP/SEBS and ternary iPP/PE/SEBS blends.