20G和2．25Cr—1Mo钢氢蚀后的疲劳性能

对２０Ｇ和２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢经不同程度氢蚀后的常规力学性能与疲劳裂纹扩展行为进行了对比研究。并对氢蚀组织变化与裂纹扩展路径进行了显微观察。结果表明，氢蚀使２０Ｇ钢的疲劳裂纹扩展速率明显增大；扩展门槛值在氢蚀起始阶段显著降低，随后又呈增加趋势，对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢，由于元素Ｃｒ，Ｍｏ的作用，其氢蚀程度远低于２０Ｇ钢，从而未造成疲劳裂纹扩展速率的明显改变，分析表明，氢蚀后疲劳裂纹扩展门槛值的上升可以归因于曲折开裂路径造成裂纹闭合效应的增加。     

20CrMo钢摩擦焊接头疲劳裂纹扩展速率的研究

主要对２０ＣｒＭｏ钢摩擦焊接头的疲劳裂纹扩展速率进行了研究。在高频载荷试验条件下， 得出了Ｐａｒｉｓ公式中的Ｃ值和ｍ 值， 并对影响疲劳裂纹扩展速率的因素进行了分析。     

16Ni10Co14Cr2Mo钢疲劳裂纹扩展特性

本文研究了１６Ｎｉ１０Ｃｏ１４Ｃｒ２Ｍｏ钢在两种时效温度下疲劳裂纹扩展特性。讨论了载荷比和显微组织对疲劳门槛值附近裂扩展的影响及其断裂机制。     

2.25Cr-1Mo钢焊接热影响区组织、韧性及其冷裂敏感性

采用热模拟及插销试验方法对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊接热影响区的组织、韧性及冷裂敏感性的相关性进行定量研究与分析,提出了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢既能防止焊接冷裂纹又可保证焊接热影响区域性的工艺措施。     

马氏体与贝氏体组织GC—4超高强度钢的腐蚀疲劳裂纹扩展

本文研究了马氏体组织与贝氏体组织４０ＣｒＭｎＳｉＭｏＶＡ（ＧＣ－４）超高强度钢的腐蚀疲劳（ＣＦ）裂纹扩展特性及机理。结果表明，不显微组织状态下，ＧＣ－４钢在３．５ＮａＣｌ溶液中的ＣＦ裂纹扩展曲线上，都出现了类似于应力腐蚀的平台区，而且马氏体组织ＧＣ－４钢的平台区裂纹扩展速度远大于贝氏体组织。断口分析与理论研究表明，氢脆在ＧＣ－４钢的腐蚀疲劳中起重要作用。     

16Mng钢短裂纹腐蚀低频疲劳的断裂力学特性

应用弹塑性断裂力学和△Ｊ参数，研究了１６Ｍｎｇ钢短裂纹的纯机械疲劳和氢蚀疲劳特性。并用ｄａ／ｄＮ＝Ｃ（△Ｊ）＾ｎ计算了裂纹的扩展速度和门槛值。用金相法考察了裂纹扩展途径。结果表明，氢的渗入降低了裂纹扩展的门槛值，加速了裂纹的扩展速度。     

300M钢腐蚀疲劳小裂纹扩展特性及其超载效应

在３．５％ＮａＣｌ溶液（ＳＷ）、蒸馏水和空气三种环境,两种应力比和四种应力水平的实验条件下对３００Ｍ（４０ＣｒＭｎＳｉＮｉＭｏＶ）钢腐蚀疲劳（ＣＦ）时长裂纹扩展（ＬＣＧ）和小裂纹扩展（ＳＣＧ）特性的影响进行了研究．对不同应力水平下,周期超载对３００Ｍ钢在空气与ＳＷ中的ＬＣＧ和ＳＣＧ特性的影响进行了对比研究．结果表明,晶界等微观障碍对小裂纹扩展的阻滞作用是高强钢小裂纹现象的本质原因．施加腐蚀环境,超载或提高应力水平均有利于小裂纹越过微观障碍．虽然超载显著降低长裂纹的裂纹扩展速率,但对小裂纹扩展则既可能引起迟滞效应,也可能引起加速效应．氢在晶界聚集,导致晶界脆化,可能是造成本文环境因素与力学因素对小裂纹扩展影响的一个主要原因．     

ZG42CrMo缩松区疲劳裂纹的偏析和微裂纹的形成

测定了ＺＧ４２ＣｒＭｏ高周疲劳裂纹扩展速率，对疲劳裂纹扩展过程进行了金相追踪观察．用ＥＰＭ研究了缩松及其表面微裂纹和硫化物的形态．用ＴＥＭ研究了裂纹顶端位错组态和滑移特征．讨论了缩松对裂纹捕获和偏折对疲劳裂纹扩展的双重影响及微裂纹萌生的可能机制．     

慢加载条件下氢对裂纹萌生与扩展的作用

在扫描电镜原位拉伸条件下，研究了氢原子对正火态的Ｃｒ－１Ｍｏ钢裂纹萌生与扩展的作用结果发现：氢原子使缺口根部韧性裂纹萌生时的临界塑变降低，并使裂纹的扩展方式从沿最大切应力方向的连续扩展改变成沿最大主应力面的跳跃扩展．试验未发现明显的氢致塑变特征．文中对氢原子的影响机理进行了分析．     

9Cr1MoV钢焊接性试验及其应用

为研究９Ｃｒ１ＭｏＶ钢的焊接性，进行了斜Ｙ形超口焊接裂纹试验和插销及可调拘束裂纹试验。指出，９Ｃｒ１ＭｏＶ钢存在一定的冷裂和热裂倾向。采有相应的工艺措施和合适的焊接材料，避免了焊接接头冷热裂纹。还介绍了３００ＭＷ锅炉９Ｃｒ１ＭｏＶ钢管Ｍ１Ｇ焊及手工Ｔ１Ｇ焊的焊接工艺评定结果和焊接工艺规程。     

几种渗碳钢的接触疲劳和弯曲疲劳性能

用滚轮试样和三点试样研究了２０ＣｒＭｎＴｉ，２０ＣｅｒＭｎＭｏ，１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ和２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ四种渗耐烦钢的接触疲劳性能和弯曲疲劳性能。结果表明，２０ＣｒＭｏｎＭｏ钢的接触疲劳性能最高，２０ＣｒＭｎＴｉ钢的最低。     

防止20CrMnMo钢齿轮磨削裂纹热处理工艺研究

本实验针对２０ＣｒＭｎＭｏ钢容易出现磨削裂纹的问题，从控制渗碳淬火处理质量入手，重点提出了２０ＣｒＭｎＭｏ钢采用调质热处理，渗碳后增加－道高温回火工序，以及低温回火温度采用２２０－２４０℃的处理工艺。鉴于渗碳层可获得良好的组织，硬度和残余应力状态，将有利于防止磨削裂纹的产生。     

2.25Cr—1Mo钢厚壁容器环缝横向裂纹的研究

用２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢制造的加氢反应器,筒体环缝由于工艺原因,出现了垂直于焊缝方向的横向裂纹其特点是埋伏在焊缝表面下１５－２５ｍｍ,超声波探伤不易发现因此,危害性较大,本文阐述了产生横向裂纹的情况,并通过焊接接头试验,裂纹解剖 分析,对今后铬钼钢压力容器生产中如何克服和防止产生横向裂纹提出了一些建议。     

15CrMo钢氢蚀激活能测定及焊头氢蚀分析

选用１５Ｃｒ－Ｍｏ钢，分别在３００，３５０，４００，４５０，５００℃和１８ＭＰａ下氢蚀不同时间，分析其高温高压氢中脱碳激活能和氢蚀激活能。结果表明，氢蚀脱碳激活能与氢蚀激活能接近，说明其氢蚀初期，氢蚀过程由碳的扩散速率控制．焊接热影响区的氢蚀程度大于基体．     

超高纯铁素体不锈钢在3．5％NaCl中的腐蚀疲劳的裂纹萌生

本文利用三电极技术研究了超高纯铁素体不锈钢Ｆｅ－２６Ｃｒ－１Ｍｏ在３．５％ＮａＣｌ水溶液转化体系中，低周腐蚀疲劳的裂纹萌生行为．在静态点蚀电位以下，形变诱发点蚀出现，但是点蚀在本文的研究体系不是导致裂纹萌生的原因．在低应变速率下，裂纹沿晶内的驻留滑移带萌生，且沿滑移带的电化学溶解加快了裂纹萌生．在高应变速率下，裂纹在晶界萌生，且沿晶界有点蚀实验结果表明，电化学溶解加速了裂纹萌生，点蚀在此钝化体系中不是裂纹萌生的机制．应变速率影响裂纹萌生方式．     

ZG42CrMo缩松区疲劳裂纹的偏折和微裂纹的形成

测定了ＺＧ４２ＣｒＭｏ高周疲劳裂纹扩展速度率，对疲劳裂纹扩展过程进行了金相追踪观察，用ＥＰＭ研究了缩松及其表面微裂纹和硫化物的形态，用ＴＥＭ研究了裂纹顶端位错组态和滑移特征。讨论了缩松对裂纹捕获和偏折对疲劳裂纹扩展的双重影响及微裂纹萌生的可能机制。     

Mn对热作模具钢4Cr3Mo2NiVNB热疲劳性能的影响

采用Ｕｏｄｅｈｏｌｍ法研究热作模具４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ和添加剂１．５％Ｍｎ后该钢的热疲劳性能。结果表明，添加１．５％Ｍｎ后，４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ钢的疲劳抗力有所下降，试验结果同时表明，影响热作模具钢低周热疲劳的主要因素是钢的断裂韧性。     

回火温度对20CrMnMo和17Cr2Ni2Mo钢渗碳层的强韧性及耐磨性的影响

研究了不同低温回火温度对２０ＣｒＭｎＭｏ钢和１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢渗碳层强韧性和耐磨性的影响，结果表明，在１８０－２６０℃之间，随着回火温度升高，两种钢的硬度逐渐下降，１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢的冲击韧性于２２０℃时出现峰值，２４０－２６０℃时明显下降，２０ＣｒＭｎＭｏ钢的冲击韧性变化不明显，似乎２２０℃时出现不明显的峰值，显微硬度沿层深的分布及耐磨性逐渐下降。     

文摘

９９０５０２０　锅炉用１２Ｃｒ－０．４Ｍｏ－２Ｗ钢管和２．２５Ｃｒ－１．６Ｗ钢管长时期使用后的组织［刊,日］宫田佳织…∥材料とプロセス．１９９８,１１（６）住友金属工业公司对１２Ｃｕ－０．４Ｍｏ－１Ｃｒ－Ｖ－Ｎｂ钢（Ｔ１２２）和２．２５Ｃｒ－１．６Ｗ－Ｖ－Ｎ钢（Ｔ２３）在使用了２．５年后取样,研究其组织变化状况与蠕变强度的关系。所取试样为冷拔无缝钢管,使用前经过了正火＋回火处理。使用时的锅炉蒸气温度为５７１℃（过热器出口）和５４３℃（再热器出口）,最高压力为１９．２ＭＰａ（过热器）和４．２ＭＰａ…     

Mn对热作模具钢4Cr3Mo2NiVNb热疲劳性能的影响

采用Ｕｅｄｅｈｏｌｍ法研究热作模具钢４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ和添加１．５％Ｍｎ后该钢的热疲劳性能。结果表明，添加１．５％Ｍｎ后，４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ钢的热疲劳抗力有所下降。试验结果同时表明，影响热作模具钢低周热疲劳的主要因素是钢的断裂韧性。