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研究了T91与10CrMo910钢的异质焊接工艺,确定出预热和层间温度,选择了焊接材料,制订出相应的工艺参数和焊接、热处理工艺。通过焊接工艺试验评定表明:此焊接工艺选择适当,焊接接头的力学性能、显微组织满足要求,可以保证工程焊口质量。 相似文献
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《稀有金属材料与工程》2005,22(4):30-32
通过对TA2与T2的性能分析和试验,确定了焊接方法及焊接工艺参数,获得了优质的焊接接头,解决了TA2与T2异种金属焊接的技术难题,并成功地应用于化工设备的制造。 相似文献
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已经制备成型的泡沫铝夹芯板无法通过改变界面结合方式、芯层宏观结构等方法来优化性能,可通过热处理来改变泡沫铝芯层的微观结构,从而改善夹芯板的力学性能。本研究采用L9(34)正交试验探究T6热处理的固溶时间、固溶温度、时效温度、时效时间对泡沫铝夹芯板压缩性能的影响。试验结果表明,固溶温度大于510℃,固溶时间为4 h时会显著改变芯层泡壁的微观结构。最佳的热处理工艺是510℃固溶处理4 h, 165℃时效处理8 h,可使夹芯板坍塌强度提高27%,吸能效率提高22%。本研究的结论可供工业化生产借鉴。 相似文献
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T91与12Cr1MoV异种钢焊接分析 总被引:2,自引:0,他引:2
在青海桥头发电厂六期扩建工程中,其125MW机组锅炉的高温再热器管(T91钢),与低温段珠光体耐热钢12Cr1MoV进行焊接,焊接难度大,通过焊接工艺评定试验,最后确定用高强配比的焊接材料进行焊接。结合焊接工艺实例,研究分析了T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺原则,在焊材选择、工艺参数选择等方面作了详细论述,对今后类似焊接工程提供参考和借鉴。 相似文献
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针对核电厂循环水冲洗泵盖板表面结构完整性破坏失效的工程问题,基于冷金属过渡技术(Cold metal transfer,CMT),开展了CuAl9Ni3Fe2铝青铜合金电弧增材修复工艺的研究。通过单层单道成形、单层多道搭接成形以及多层多道试验研究,确定并固化了一套CuAl9Ni3Fe2铝青铜合金CMT增材修复工艺的关键参数;并借鉴已有成熟的核电设备制造工程实践,参考RCC-M规范要求,制定了该修复工艺的验证试验要求,明确了试验项目、试验标准及验收指标,并按要求完成试件的制备及试验。结果表明:采用研发的CMT增材修复工艺制备的熔敷金属外观成形优良,内部致密无缺陷且与母材熔合良好,力学性能与母材相当,各项试验结果均满足验收指标。可用于CuAl9Ni3Fe2铝青铜合金的CMT增材制造及修复。 相似文献
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介绍了SA-213T91的焊接工艺,根据SA-213T91的焊接性,制定了相应的焊接工艺参数。试验表明,采取焊前预热,焊后热处理的TIG焊工艺进行焊接可以减少焊接缺陷的产生。 相似文献
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定向凝固低压涡轮叶片渗铝硅工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在工厂条件下对ASL-5铝硅涂层工艺进行了试验,确定了工艺参数。分析研究了铝硅涂层组织结构。试验结果表明该涂层可以显著提高涡轮叶片的抗氧化和抗热腐蚀性能,涂层对基材的机械性能影响不大。 相似文献
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铝合金稀土转化膜碱性成膜工艺T3/T7的研究 总被引:18,自引:1,他引:17
采用正交实验方法得出了最佳成膜工艺T3/T7,利用线性极化、极化曲线测试、中性盐雾实验等对该工艺形成的膜层耐蚀性进行了研究,并对表面膜层的性能进行了一系列测试.结果表明:在NaCl水溶液中的全面腐蚀速度可降低10~20倍,可通过504h的中性盐雾试验;经该工艺处理后铝合金腐蚀的阴阳极过程都受到明显阻滞,且自然腐蚀电位负移,点蚀电位相对于自然腐蚀电位明显正移,T3/T7处理明显的改善了铝合金在氯化物介质中的耐点蚀性能 相似文献
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随着雷达技术的发展,微波模块正在向小型化、轻量化、高可靠性的方向发展。在实际生产过程中,T/R模块封焊盖板和壳体容易产生裂纹和气孔等缺陷,使产品的气密性不达标。文中对T/R模块常用的硅铝合金激光封焊工艺进行了试验研究,分析了峰值功率、脉宽、脉冲频率和离焦量对T/R模块焊接外观及气密性的影响,获得最优工艺参数。试验结果表明,工艺参数按照峰值功率为4.5 kW,脉宽为3.5 ms,焊接速度为2 mm/s,激光频率为15 Hz,离焦量为-1 mm时,能够获得较为优异的封焊质量,氦气漏气率优于5×10-6 Pa·m3/s。最后总结了在生产过程中需要及时观察封焊质量来微调激光封焊的工艺参数,必要时更换新的激光保护镜片。试验结果对于指导激光封焊生产和工艺研究具有一定的意义。 相似文献
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利用透射电镜、拉伸试验等手段,研究了时效温度、时效时间和预变形量对2195铝锂合金显微组织和力学性能的影响,优化了铝锂合金的时效处理工艺。结果表明:T6态和T8态铝锂合金的硬度均会随着时效时间的延长先增加后减小,经过预变形处理后铝锂合金的峰值硬度对应的时效时间缩短;随着时效时间的延长,T6态和T8态铝锂合金的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率的变化趋势相同,经过预变形处理的T8态(预变形量5%+175℃/36 h)铝锂合金的峰值抗拉强度、峰值屈服强度和对应断后伸长率较T6态(175℃/48h)铝锂合金分别增加了11.58%、22.97%和17.78%。T6态和T8态铝锂合金中均存在颗粒状δ′相、针状θ′相、类球形δ′/β′复合相和针状T1相,且后者的T1相更加细小、数量更多、分布更加均匀。2195铝锂合金适宜的时效工艺和预变形量为175℃/36 h+5%。 相似文献
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