高温扩散时间对4Cr5MoSiV1钢组织及共晶碳化物的影响

对4Cr5MoSiV1钢小规格锻件进行1250℃不同保温时间下高温扩散热处理试验,利用低倍酸洗、光学显微镜、扫描电镜等方法和设备,研究了不同高温扩散退火时间对其组织和共晶碳化物的影响。结果表明:高温扩散后,4Cr5MoSiV1钢小锻件的低倍组织中粗大枝晶明显消除,无疏松、缩孔等铸坯缺陷;扩散退火15 h晶粒异常粗大,晶界熔化;扩散退火10 h对共晶碳化物尺寸减小量小且出现魏氏体组织;扩散退火5 h后,显微组织无魏氏体组织和晶界烧熔,共晶碳化物最大尺寸大幅度减小。因此,扩散退火5 h可作为4Cr5MoSiV1钢小锻件锻后高温扩散最优退火时间。     

Cr4、Cr5钢拉-拉疲劳性能研究

利用成组试验法对Cr4、Cr5型支承辊用钢的拉-拉疲劳性能进行了测定，并利用金相、XRD、SEM等手段对其组织进行分析。结果表明，当中值寿命为10^6时，Cr5钢的抗疲劳应力为659MPa，Cr4钢抗疲劳应力为438MPa．Cr5钢的抗疲劳性能优于Cr4钢。     

热加工过程中2种原始组织的Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr合金变形行为（英文）

采用等温压缩试验研究不同原始组织对Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr合金流动应力、应变速率敏感性指数、应变硬化指数和表观变形激活能的影响。结果表明:原始组织为片层组织的Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr合金具有更高的峰值应力和流动软化效应,当变形温度高于或等于810°C、应变速率为0.1~5.0 s-1时,原始组织为等轴组织的Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr合金存在初始屈服现象。当应变为0.5~0.7、变形温度较低、应变速率为0.01 s-1时,原始组织为等轴组织的Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr合金的应变速率敏感性指数值较大,这主要归因于其显微组织演变特征。隋着变形的进行,原始组织为片层组织的Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr合金发生了α片层弯曲和动态球化现象,这使得其应变硬化指数变化显著。当应变为0.15~0.55时,原始组织为片层组织的Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr合金的表观变形激活能更大。     

含铬高硅铁基合金组织和性能的研究

用中频感应电炉熔炼获得不同Cr含量高Si铁基合金试样。借助光学显微镜、扫描电镜和力学性能检测设备及腐蚀性能检测仪器等手段，分析和研究了含Cr高Si铁基合金的组织、力学性能和耐腐蚀性能。结果表明：含Cr高Si铁基合金的共晶石墨数量少，分散度高，组织细小；当Cr含量〉5．2％时，大量的富Cr相在晶界处析出；当Cr加入量为4．5％～6．5％时，其力学性能和耐硝酸腐蚀性能最好，冲击韧性达1．66J／cm^2，腐蚀速率仅为6．3119g／h·m^2；含Cr高Si铁基合金在H2SO4中的腐蚀速率随着Cr含量增加而增加。     

4Cr5MoSiV1电渣重熔钢锭的超声波探伤

介绍4Cr5MoSiV1电渣重熔钢锭的超声波检测方法、特点、工艺和钢锭解剖验证的缺陷示例。     

冷热兼用的4Cr5MoVlSi模具钢

国内热模钢主要选用3Cr2W8V钢，而美国、日本、德国则多用H13钢。4Cr5MoV1Si（A1S1H13）是用量最大、用途最广泛的钢种。4Cr5MoV1Si可应用于压铸模、轻金属挤压模、锻模、塑料模、热剪切刀片，还可用作冷挤凹模、冷挤钢管环形模、顶杆等，是冷热兼用的模具钢。4C15MoViSi钢具有良好的高温耐磨性，韧性。和3Cr2W8V钢相比，4Cr5MoV1Si钢尤其在抗冷热疲劳和抗氧化性方面显得更为优越。在许多场合，用4Cr5MoV1Si钢制成的模具可以获得更高的使用寿命。一4Cr5MO＝Mux钢的热处理1．运火4Cr5MOVISi钢的退火温度通常为850～900t，退…     

热作模具钢4Cr5Mo2V的缺陷分析

利用金相显微镜、扫描电镜和硬度计对热作模具钢4Cr5Mo2V的缺陷进行了观察与分析。结果显示,该缺陷为电渣重熔过程中电极掉落在熔池冲的块状物。缺陷区的洛氏硬度较高,与正常区相差较大,缺陷区的组织为薄片状的马氏体,周围有大面积的裸露铁素体。扫描能谱分析缺陷区的合金成分,强碳化物形成元素Mo、V及C元素含量相对较低。采用多种热处理方法对缺陷区的显微组织进行处理,试验表明通过热处理方法无法实质性消除缺陷组织。     

Co对4Cr5Mo2V钢组织和强韧性的影响

采用OM、SEM、EDS、硬度测试、室温冲击及高温拉伸等方法研究了Co对4Cr5Mo2V钢的组织和强韧性的影响。结果表明:经1010 ℃淬火30 min,4Cr5Mo2V-Co钢未溶碳化物数量更多,马氏体板条更细;510~600 ℃回火时,4Cr5Mo2V-Co钢的回火硬度较4Cr5Mo2V钢高出1~2 HRC,但二者冲击性能相当;相同初始硬度条件下,4Cr5Mo2V-Co钢具有更高的高温强度,这是因为Co元素的添加促进了4Cr5Mo2V-Co钢二次硬化碳化物的形核速率,并能降低碳化物的粗化速率,从而提高了4Cr5Mo2V-Co钢的强度。     

4Cr5Mo2NiV热作模具钢淬回火工艺研究

采用显微组织观察、拉伸试验、冲击试验和硬度测试等方法,研究了4Cr5Mo2NiV模具钢淬火、回火工艺对其显微组织与力学性能的影响。结果表明:淬火态4Cr5Mo2NiV钢组织主要为板条状、针状马氏体以及少量碳化物。随着淬火温度的升高,4Cr5Mo2NiV钢硬度先升高后降低。1010℃淬火,4Cr5Mo2NiV钢硬度达到最大值58.3 HRC。当回火温度在400～650℃,4Cr5Mo2NiV钢回火后出现二次硬化现象。4Cr5Mo2NiV钢最佳淬、回火工艺为1010℃淬火+600℃回火,此工艺下,4Cr5Mo2NiV钢的综合性能最佳。     

30 Cr2 Ni4 MoV钢大型钢锭铸造缺陷状况研究

主要研究了380 t级30Cr2Ni4MoV钢大型钢锭的铸造缺陷状况。通过对水口部位解剖材料进行金相分析,掌握了钢锭铸造缺陷的类型及形貌。实验结果表明,30Cr2Ni4MoV钢大型钢锭的典型铸造缺陷主要表现为非金属夹杂物和粗大晶粒,缺陷尺寸达到毫米级别。此外,在水口材料的显微组织中还观察到了不同程度的缩孔和疏松。     

4Cr5MoSiV1（H13）钢的气体氮碳共渗

为提高热作模具钢4CrSMoSiV1钢的耐磨性和热疲劳性能,对其进行氮碳共渗处理。试验表明,对于4Cr5MoSiV1钢,采用NH3和CO2作渗剂进行氮碳共渗,产品的质量比采用其他氮碳共渗工艺处理的更稳定,渗层表面硬度与气体渗氮层相接近。     

4Cr5MoSiV1钢铝合金压铸模高纯氮回充真空气淬及高温回火

论述了4CrSMoSiV1钢制铝合金压铸模零件的服役条件，真空气淬、真空回火工艺，以及分别在淬火前、使用过程中和补焊后进行的真空消除应力处理工艺。     

滴注式甲酰氨低温碳氮共渗在铝挤压模生产上的应用

研究了一种滴注式甲酰氨低温碳氮共渗热处理工艺,论述了经低温碳氮共渗热处理后4Cr5Mo SiV1钢热挤压模的使用效果,介绍了低温碳氮共渗相变状态图及相变过程、低温碳氮共渗工艺、操作过程及质量检验控制等。此低温碳氮共渗工艺可以获得厚9～9.9μm的氮化层ε相,完全能满足铝挤压产品对模具性能的要求,取得良好的经济效益。     

铝合金压铸模失效分析与强化处理

本文就提高电风扇、电视机、洗衣机、电热锅等五金、铝合金压铸模使用寿命,进行了失效分析,试验表明,选用4cr5MosiV（H13）电渣钢进行强化处理,充分发挥特种铸造工艺优越性,与原3Cr2W8V电炉钢制该模常规处理工艺比,消除了早中期失效,寿命提高4-5倍。     

内冷铁在4Cr5MoSiV钢液态模锻中的应用

本文介绍了内冷铁在4Cr5MoSiV钢液态模锻中的应用。为减少产品内部热节处出现缩孔和解决产品模膛沿凸模转角和底平面出现的裂纹,在凹模中安放内冷铁。结果表明采用内冷铁可有效防止产品热节处出现缩孔,并能减少铸件内部裂纹。     

非调质N80油井管钢的典型组织缺陷分析及其影响

通过对非调质N80油井管钢的金相组织研究,分析了该钢典型组织缺陷的产生原因及其对力学性能的影响。结果表明,国内使用的非调质N80油井管钢的典型组织为P＋F和B＋P＋F;组织缺陷主要为粗大网状铁素体、片状马氏体组织、过热魏氏组织以及表面脱碳,会使钢材的韧性降低;片状马氏体组织对钢材的使用性能危害最为严重,会使钢材的冲击韧性显著降低,是钢材发生应力腐蚀及断裂的直接原因。     

16MnDR特厚钢板典型缺陷的形成原因分析

为了研究与探讨钢板典型缺陷的形成机理,并为钢板质量的稳定控制提供理论参考,采用金相显微镜与扫描电镜等仪器研究了特厚钢板表面裂纹、中心探伤不合格以及冲击性能不合格等典型缺陷的形成原因。结果表明,钢板表面裂纹的产生原因有两个,一是钢中有害元素偏高引起的热脆,二是夹杂物多造成的连铸坯裂纹并在轧制过程中扩展;钢板探伤不合格的原因是钢板芯部析出的粗大Nb、Ti、V类碳氮化物,并伴有MgO和Al₂O₃类大型夹杂物;钢板冲击性能不合的主要原因是芯部的带状组织和带状组织中含碳上贝氏体/马奥组织以及晶粒粗大和混晶。     

冶炼工艺对1Cr18Ni9Ti超薄壁旋压管质量的影响

介绍了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的３种冶炼工艺。分析了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ超薄壁旋压管表面产生飞刺、斑点和灰带等缺陷的原因。指出了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的局限性。提出了消除或减少这些缺陷的改进意见。     

无缝钢管静水压试验失效类型及原因浅析

介绍了无缝钢管静水压试验中,钢管弯曲变形和开裂两种失效主要表现形式,并用扫描电镜和能谱仪分别对静水压试验失效缺陷试样进行了分析;提出了避免无缝钢管静水压试验失效的具体措施,包括在炼钢和浇铸过程中避免大型夹杂物的聚集和钢管裂纹的产生,在轧制和热处理过程中避免不良组织和缺陷的产生,以及加强对静水压试验设备的检查等.     

热处理对CLAM钢焊缝抗辐照损伤性能的研究

为提高中国低活化马氏体钢（China Low Activation Martensitic steel, CLAM）焊缝抗辐照损伤及辐照硬化的能力,采用原子力显微镜（Atomic Force Microscope, AFM）、扫描电子显微镜（Scanning Electron Microscope, SEM）、透射电子显微镜（Transmission Electron Microscope, TEM）、掠入射X射线衍射（Grazing Incidence X-ray Diffraction, GIXRD）、拉伸和纳米压痕技术等方法,对热处理前及热处理后的CLAM钢焊缝在室温下经能量为70-KeV、剂量为1×1017 ions/cm2的He+辐照后的辐照损伤情况及力学性能进行了研究。研究结果表明,离子辐照后,热处理前及热处理后焊缝金属中均产生了空洞等微观缺陷,力学性能呈现不同程度的降低。热处理后的CLAM钢焊缝晶粒组织更小、晶界密度更高的特点,阻碍了微观缺陷的相互聚集,焊缝内形成的缺陷分布更均匀、尺寸更小,该焊缝在辐照前及辐照后始终具有更优异的力学性能。通过热处理工艺来细化焊缝晶粒,提高焊缝抗辐照损伤及辐照硬化的能力,是一种可行的思路与方法。