稳定化退火对5E61铝合金腐蚀性能的影响

经冷作硬化的中高Al-Mg合金,由于Mg元素过饱和度较高,室温下长期放置会在晶界处析出连续分布的网状β相,严重影响合金的抗腐蚀性能。因此,需对中高镁Al-Mg合金进行稳定化退火处理,使β相在合金晶内和晶界处弥散析出,提高合金的腐蚀性能。通过对5E61铝合金进行不同温度和时间的稳定化退火处理,确定合金稳定化退火区间,并对稳定化退火后的5E61铝合金进行100℃/168 h的敏化处理,测试合金敏化处理后的腐蚀性能,分析合金中β相在敏化处理后的析出情况,确定合金最佳稳定化退火工艺。     

退火处理对含铒Al-6Mg-1Mn铝合金组织和性能的影响

研究了不同稳定化退火工艺下,热挤压含铒高镁铝合金板材的力学性能和耐蚀性能,通过优化稳定化退火工艺获得了热挤压含铒高镁铝合金板材稳定化工艺窗口。结果表明,热挤压含铒高镁铝合金板材在260～270 ℃退火,随稳定化退火时间的延长,耐蚀性能达到不敏感区;经人工加速敏化处理后合金的耐蚀性能仍然能够保持在介敏区,腐蚀性能改善;结合敏化后的腐蚀深度观察分析,结果显示在优化的260 ℃×16～24 h退火工艺下,合金具有良好的耐蚀性能和力学性能;通过透射电镜(TEM)对优化工艺合金微观组织进行分析,观察到晶界处无明显断续析出的β相,说明合金具有良好的耐腐蚀性能。     

稳定化退火制度对Al-4.5Mg-0.7Mn-0.2Er合金板材组织和性能的影响

试验研究不同稳定化退火制度对Al-4.5Mg-0.7Mn-0.2Er合金冷轧板材组织和性能的影响。结果表明:冷轧板材在290℃退火,随着退火时间增加板材的强度逐渐降低、塑性逐渐增大;随着退火时间增加,板材的晶间腐蚀失重值逐渐减少;板材在290℃,保温45 min退火,其强度、塑性和耐蚀性为最佳。     

化学镀Pt对多弧离子镀NiCoCrAlY涂层高温氧化行为的影响

目的 改善多弧离子镀NiCoCrAlY涂层的抗高温氧化性能,探究化学镀Pt对NiCoCrAlY涂层高温氧化行为的影响。方法 采用多弧离子镀(M-AIP)技术在第二代镍基单晶高温合金上沉积NiCoCrAlY涂层,然后通过化学镀技术在其表面制备厚度约0.5μm的Pt镀层,经真空退火处理后获得Pt改性的NiCoCrAlY涂层。通过1 050℃恒温氧化和循环氧化试验测试涂层的高温氧化性能,并利用扫描电子显微镜、X射线衍射以及电子探针等手段对涂层物相及元素分布进行分析。结果 经化学镀Pt改性后,NiCoCrAlY涂层恒温氧化20 h的氧化增重由0.78 mg/cm²减小至0.47 mg/cm²,氧化速率常数由6.32×10^-12g²/(cm⁴·s)降低为2.16×10^-12g²/(cm⁴·s);而循环氧化300次的氧化增重由1.52 mg/cm²减小至1.05 mg/cm²,氧化...     

稳定化退火对大生产条件下制备的5B70铝合金板材组织和性能的影响

采用半连续铸造,轧制技术制备了5B70铝合金冷轧板材,板材规格为2 mm×1 200 mm×2 000 mm.研究了稳定化处理工艺对该合金冷轧板材力学性能、腐蚀性能、电导率和显微组织的影响.结果表明,随稳定化退火温度的升高,冷轧板材强度呈下降趋势,塑性呈上升趋势,电导率先升而后降,冷轧板材腐蚀速率则先降而后升,200℃1 h稳定化退火后腐蚀速率最大;合金板材经320℃1 h稳定化退火可达到强度、塑性和耐蚀性的最佳配合.     

补充退火对船用5083-H116铝合金板材腐蚀和力学性能的影响

船用5083-H116铝合金板材经过240℃3 h,随炉冷的初退火后,板材内析出了大量β相,耐腐蚀性能严重下降。为了改善它的耐腐蚀性能,同时保证其力学性能也合格,对该板材进行了不同温度、相同保温时间(3 h)、不同冷却方式(水冷,空冷,炉冷)的补充退火。结果表明:240℃补充退火不能明显改善板材的耐腐蚀性能,且随冷却速度的降低,晶间腐蚀性能恶化,而强度随冷却速度的变化不明显,且与初退火试样的相比下降不大。270℃补充退火后板材的耐腐蚀性能大幅度上升,而力学性能与240℃补充退火的相近。300℃补充退火后板材的晶间腐蚀性能进一步改善,但强度明显降低。因此,5083铝合金船板在实际大生产中宜采用的补充退火工艺制度为270℃3 h、空冷。     

退火制度对热轧态5083铝合金性能和组织的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、显微硬度仪及电子万能拉伸试验机等研究了退火温度和退火保温时间对5083铝合金热轧厚板力学性能和显微组织的影响.结果 表明:随着退火温度升高与保温时间延长,5083铝合金热轧板的强度逐渐下降而伸长率增大;退火温度比保温时间对力学性能的影响更为显著;热轧过程中表层和心部变形不均匀,导致在后续退火过程中板材的显微组织演化规律大不相同.在不同退火制度下,5083铝合金热轧板材的拉伸断口均为微孔聚集性韧性断裂.综合考虑,在450℃退火保温2h后5083铝合金热轧板材的组织和性能较好.     

冷变形及退火对5E06铝板晶间腐蚀性能的影响EI北大核心CSCD

采用晶间腐蚀性能测试及透射电镜研究冷变形及退火对5E06铝板晶间腐蚀性能的影响规律。结果发现：5E06铝板的晶间腐蚀性能与β相的分布、形貌和析出量密切相关。当冷变形量低于40%时,β相较易在晶界析出达到连续而使合金晶间腐蚀性能恶化;当变形量增加到55%以上时,经稳定化退火后β相在晶界不容易连续,5E06铝板晶间腐蚀性能良好。进一步的敏化试验表明,经55%~80%冷变形的5E06铝板在120℃稳定化退火的效果并不理想,而220℃的稳定化退火由于获得了比较均匀的亚晶组织且β相在晶界/亚晶界断续分布并一定程度上降低基体中镁原子的过饱和度,可使稳定化退火态5E06铝板在长期使用过程中晶间腐蚀性能不发生明显退化。     

冷变形及退火对船用5083铝合金板腐蚀性能的影响

为合理制定5083铝合金板材的生产工艺,对冷变形及稳定化退火后的5083铝合金板材的组织与晶间腐蚀性能进行了试验研究。结果表明,船用5083铝合金板材的晶间腐蚀性能与β相的分布、析出量密切相关。采用25%~35%冷加工变形并稳定化退火后,板材的力学性能满足相关标准要求,腐蚀性能优良,β相在晶粒内均匀分布,无连续的沉淀析出网状结构。     

热处理对Ti-5331合金板材组织及力学性能的影响

研究了核反应堆壳体用Ti-5331合金热轧板材在不同退火温度下的显微组织与力学性能。结果表明:Ti-5331合金板材在相变点以下随着退火温度的升高,初生α相含量逐渐减少,β转变相含量明显增加。当退火温度为700℃时,开始发生静态再结晶,800℃时为等轴组织,900℃时为双态组织,950℃时为网篮组织。随着退火温度的升高,合金板材的抗拉强度先下降后上升,屈服强度呈下降趋势,屈强比逐渐减小;当退火温度在相变点以下时,板材冲击韧性随退火温度升高呈上升趋势,当超过相变点后冲击韧性急剧下降;退火温度对塑性影响较小。经900℃×1 h/AC退火处理的Ti-5331合金板材有着较好的综合性能,抗拉强度为920 MPa,延伸率为15%,V型缺口冲击韧性达到93 J/cm~2。     

退火温度对镁合金阳极板材组织和性能的影响

对镁合金热轧板材在不同温度进行退火处理,采用恒电流扫描法、动电位极化扫描法和浸泡法研究不同退火温度对其在3.5%(质量分数)NaCl中的电化学性能和自腐蚀性能的影响;采用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪对其显微组织和腐蚀形貌进行观察。结果表明:镁合金阳极板材在退火过程中发生静态再结晶,经250℃、300℃退火1 h,合金板材发生完全再结晶;经300℃退火1 h后,镁合金阳极板材的电化学活性最好,放电稳定电位达1.654 V(vs SCE),但其耐蚀性能最差,腐蚀电流密度为180.38μA/cm2。     

中间退火对Al-Mg-Si系铝合金汽车板组织和性能的影响

对Al-Mg-Si系铝合金汽车板进行了不同的中间退火处理(无中间退火、300 ℃×2 h、420 ℃×2 h),并利用光学显微镜、XRD、TEM、拓扑仪、拉伸试验机对板材进行了检测分析。结果表明,中间退火处理对T4P态板材的微观组织、织构、罗平纹和力学性能影响显著,提高中间退火温度有利于获得等轴晶粒、增大应变硬化指数(n值)、降低板材各向异性(Δr值),但塑性应变比(r值)也会有所降低。此外,经过300 ℃×2 h中间退火处理的板材在10%预拉伸后表现出最好的表面质量,无中间退火和420 ℃×2 h中间退火处理的板材在预拉伸后罗平纹缺陷严重。这主要归因于中间退火引发的板材微观组织和织构的差异。300 ℃×2 h的中间退火处理可以使Al-Mg-Si系铝合金板材在不降低力学性能的前提下显著改善罗平纹,表现出最佳的综合性能。     

Sc含量对Al-Mg-Mn合金板材组织与性能的影响

采用半连续铸造-轧制技术制备了两种Sc质量分数含量为0.25%和0.10%的Al-Mg-Mn合金薄板,研究了稳定化退火工艺对两种不同Sc含量合金板材拉伸力学性能、剥落腐蚀性能和显微组织的影响。结果表明,两种合金冷轧板材稳定化退火过程中有相同的组织、性能变化规律,即随着退火温度升高,板材强度稍有下降而塑性升高,表现出很强的抗退火软化的能力,其中低Sc含量合金拉伸性能略低于高Sc含量合金的;其次,随退火温度的升高,板材抗剥落腐蚀的能力也表现出相同规律性的变化,200℃1 h左右退火时剥落腐蚀最严重,随着退火温度升高,抗腐蚀性能提高;两种合金冷轧板材在300℃1 h稳定化退火可以获得较好的综合拉伸力学性能和腐蚀性能,在此条件下,低Sc含量的合金板材抗拉强度、屈服强度和伸长率仍然分别达到437 N/mm2、340 N/mm2和16.3%,有很好的开发应用前景。     

5754-H34铝合金板材生产工艺研究

研究了不同冷变形程度，退火温度对5754铝合金冷轧板材的组织和力学性能的影响，确定了5754合金H34状态板材的生产工艺参数，即冷变形程度25%-45￥，稳定化退火温度120-160℃，保温时间3-6h，在工业生产条件下，其产品的技术指标达到了用户要求。     

5B70铝合金板材腐蚀性能的研究

采用剥落腐蚀试验、晶间腐蚀试验、阳极极化曲线测试等试验方法,研究了冷轧5B70铝合金经200℃、250℃、300℃、350℃、400℃和450℃退火1 h后剥落腐蚀和晶间腐蚀性能的变化。结果表明,5B70铝合金经200℃1 h退火处理后耐剥蚀和晶间腐蚀性能最差,250℃1 h退火后耐剥蚀和晶间腐蚀性能最好。合金经250℃以上退火处理后耐腐蚀性能较好,基本未发生明显的剥蚀和晶间腐蚀现象。保证5B70铝合金最佳耐蚀性的退火温度为250℃,保温时间为1 h。     

微合金化元素Zr对5083铝合金组织和性能的影响

在实验室中用井式坩埚炉熔炼铸造了5083和5083+0.1Zr两种铝合金,轧制后在100～450℃范围内退火。通过金相显微镜、显微硬度计、扫描电镜、电子万能试验机、透射电镜对合金的铸态组织、板材纤维组织、力学性能、耐蚀性能、第二相粒子成分进行了分析,研究了微量元素Zr对5083铝合金组织性能的影响。结果表明,添加微量元素Zr能够细化合金组织,与未添加Zr相比,添加0.1Zr的5083合金的铸态晶粒尺寸从123μm降至73μm,并使第二相粒子Al₆Mn(Fe)尺寸变小;同时使晶间腐蚀坑变小,合金耐蚀性得到提高。添加微量元素Zr还能抑制合金板材再结晶,300℃退火1 h无明显再结晶现象;尤其是5083+0.1Zr合金经250℃退火1 h,抗拉强度为389.50 MPa,屈服强度为215.62 MPa,伸长率为18.2%,仍完全满足使用要求。     

稳定化退火工艺对铝镁钪合金力学和腐蚀性能的影响

采用半连续铸造.轧制技术制备了铝镁钪合金板材,研究了稳定化退火工艺对冷轧板材组织和性能的影响.结果表明,随稳定化退火温度的升高,板材强度下降而塑性升高,腐蚀抗力则先升而后降;随稳定化退火时间的延长,板材屈服强度有所降低而塑性变化不大,腐蚀抗力稍有增加.合金板材经300℃×lh稳定化退火可达到强度、塑性和耐蚀性的最佳配合.     

加工工艺对Zr-4合金热轧板材微观组织的影响

研究了不同退火温度、轧制温度、淬火工艺和变形工艺对Zr-4合金热轧板材微观组织的影响。结果表明,α相区退火温度越高,Zr-4合金热轧板材再结晶越充分,退火难以消除热轧板材中的不均匀组织,热轧板材中的不均匀带状组织与晶粒取向有关;热轧温度越高,微观组织变形越充分,退火后越有利于板材组织均匀化,但热轧难以完全消除组织不均匀;板材的原始组织对热轧后的组织有明显影响,β相区淬火形成的淬态组织难以通过小变形的热轧消除,未淬火热加工可造成第二相大量析出并长大,而通过淬火可以实现第二相的溶解;淬火后通过锻造和热轧的板材比仅通过热轧的板材微观组织更均匀,锻造有利于组织均匀化。     

3004铝合金H32状态带材工艺研究

研究了不同的退火温度、冷变形量和不同稳定化制度对3004铝合金带材性能的影响，确定了3004铝合金H32状态带材的生产工艺参数。研究结果表明，3004铝合金H12状态带材经210℃10h稳定化处理，技术指标达到用户要求，敏化处理验证带材的力学性能稳定。     

退火工艺制度对5083铝合金板材超塑性的影响

针对普通(非细晶)5083铝合金轧制板材在超塑性成形生产过程中出现的平行于轧制方向的裂纹,通过实验研究发现这是由于轧制板材的各向异性导致t方向的超塑性较差引起的。为了减小各向异性对板材超塑性的影响,采用退火工艺对板材进行处理,并通过在不同温度进行退火实验寻找提高板料t方向超塑性的最佳退火热处理工艺。通过对普通5083铝合金板材在270~600℃进行退火热处理,发现500℃保温2 h后空冷退火工艺可明显减小各向异性对板材超塑性的影响,大大提高板材t方向的超塑性能,从而避免5083板材在超塑成形过程中因各向异性导致的裂纹缺陷。