Cr－Mo－V系炮钢的冷脆性

以３７ＣｒＮｉ３ＭｏＶ钢作对比，对Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢的冷脆性做了系统的试验研究。结果表明，与传统的能量法和ＦＡＴＴ法相比，采用示波冲击法以裂纹扩展功随温度下降而降低到临界（最低）值所对应的温度作为钢的韧脆转变温度，能确切反映出钢已失去抗裂纹扩展能力从而由韧性转变为脆性状态的温度，这是研究冷脆性的较为合理而可靠的方法。用此法衡量，Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢的韧脆转变温度较３７ＣｒＮｉ３ＭｏＶ钢为高，冷脆倾向较大。此问题应加以研究解决。     

稀土在Cr-Mo-V系炮钢中的作用

由加入微量稀土获得了大幅度提高Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢韧性的研究结果，在此基础上，对稀土在这类钢中的作用机理作了探讨研究。结果表明，稀土除具有除气、脱硫和控制夹杂物形态外，还具有提高钢的淬透性，减少淬火钢中孪晶亚结构，使孪晶型片状马氏体部分地转化为位错型条状马氏体等合金化作用。提高锻轧钢横向韧性是上述作用的综合效应，但又以前者为主导。研究了稀土在钢中存在状态和作用效果与稀土加入方法和冶金工艺条件的关系。     

Cr-Mo-V 系炮钢中磷锡的控制容限

研究了Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢大锻件中第二类回火脆性本质和特性。分析表明，磷和锡是工业生产中体浓度较高的杂质元素，提出了Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢大锻件中磷的容限和磷与锡相互允许控制的容限，对产品的质量控制有实际意义。     

稀土渣系在电渣重熔过程中的应用

稀土渣系在电渣重熔过程中的应用宁建荣（五二研究所）１概述在电渣重熔过程中常用的渣系有３０％Ａｌ＿２Ｏ＿３＋７０％ＣａＦ＿２（简称三七渣）及６０％ＣａＦ＿２＋２０％Ａｌ＿２Ｏ＿３＋２０％ＣａＯ（简称六二二渣）。经电渣重熔后钢质纯净，对钢的机械性能有良好...     

镁在 35CrNi3MoV 钢中的作用

研究了微量Ｍｇ在３５ＣｒＮｉ３ＭｏＶ钢中的作用与机理。结果表明，适量Ｍｇ使其室温和－４０℃冲击功ＡｋＶ提高６～２６Ｊ，并降低了韧脆转变温度、改善了断裂韧度和高温持久性能。钢中最佳Ｍｇ含量范围为０．００３０％～０．００６５％。     

三七渣与稀土渣电渣重熔后氧含量对高强韧Cr-Ni-Mo-V合金钢力学性能的影响

用三七渣与稀土渣进行高强韧Cr-Ni-Mo-V合金钢电渣重熔工艺试验。通过6炉试验钢对两种渣系电渣重熔进行对比,研究高强韧Cr-Ni-Mo-V合金钢在电渣重熔过程中氧含量的控制和钢中氧含量对钢力学性能的影响。结果表明:稀土渣系添加脱氧剂的工艺可以有效控制电渣过程中的氧含量;钢中相对氧的质量分数变化10%左右,对强度的影响约为24 MPa,对冲击功的影响不大。     

50CrMo和70CrMoV钢的组织与强韧性

研究了５０ＣｒＭｏ钢和７０ＣｒＮｉＭｏＶ钢不同热处理状态的显微组织，探讨了合金化元素配伍对两种钢显微组织的影响，分析了两种钢的显微组织与其强韧性的关系。研究结果表明：５０ＣｒＭｏ钢有较明显的自回火现象－淬态组织中有ε碳化物析出，回火时板出物易于聚集长大，造成强度，硬度迅速下降，但有较高的韧性；７０ＣｒＮｉＭｏＶ钢的淬火组织中亦有少量弥散析出物，但析出物不易聚集长大，回火稳定性好，另外，Ｎｉ加入含Ｃ     

中碳Cr-Ni-Mo-V钢热变形奥氏体静态再结晶晶粒特征研究

采用Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热／力学模拟实验机研究了中碳Ｃｒ－Ｎｉ－Ｍｏ－Ｖ钢热变形奥氏体静态再结晶晶粒特征，获得了最大晶粒平均直径和平均晶粒直径、混晶因子Ｚ（Ｚ＝Ｄｍａｘ／Ｄ）等与等温停留时间的关系曲线，以及等温停留时间对晶粒特征的影响。对于制订该类钢制产品热变形规范具有重要指导意义。     

高频电阻感应加热自冷淬火的组织性能

利用高频电阻感应加热自冷淬火方法对４５，４０Ｃｒ，３５ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢进行了实验，获得了仿形性淬火带，硬度可达ＨＲＣ５４－５９。金相检验和透射电镜观察，淬硬带主要是回火板条马氏体，４０Ｃｒ钢个别区域有片状马氏体，４５钢有少量的下贝氏体。试件淬火后基本不变形，也无需回火。     

Cr12MoV钢最佳奥氏体化复合冷却淬火

介绍了Ｃｒ１２Ｍ、Ｖ钢最佳奥氏体化复合冷却淬火工艺。试验表明，与常规淬火和等温淬火相比，可以同时提高钢的硬度、强度和韧性，有利于较大幅度提高工模具的使用寿命。     

30Cr2MoV枪管钢碳化物溶解与析出规律

枪管钢重要发展方向是采用二次硬化效应确保高温强度,然而这类钢韧性普遍偏低。为改善韧性,研究了30Cr2MoV新型二次硬化枪管钢中碳化物溶解与析出规律及其对韧性的影响。采用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、碳复型和相分析技术对碳化物进行表征,结果表明：随着淬火温度（850~1 050 ℃）升高,碳化物溶解越多,回火时二次硬化相析出动力越大;在950 ℃温度（略低于MC型碳化物全固溶温度）淬火时,奥氏体晶界处未溶MC型碳化物可有效抑制原奥氏体晶粒长大,冲击功保持较高水平（107 J）;在950 ℃温度淬火后回火时,随着回火温度（600~700 ℃）升高,M₃C型碳化物不断溶解,M₂C型碳化物逐渐析出,M₇C₃型碳化物在略小于650 ℃时开始析出,MC型碳化物含量几乎不变,碳化物总量减少约14%;在600 ℃、625 ℃和650 ℃温度回火时冲击断口分别呈准解理、解理和韧性断裂;625 ℃温度时解理断裂原因可能是在625 ℃温度回火时M₃C型碳化物向M₂C型碳化物转变过程中发生了晶内强化和晶界弱化、有害元素向晶界偏聚和碳化物粗化。     

炮钢的K_（IC）与炮管的安全性

测出了两类炮钢的断裂韧性Ｋ_（ＩＣ）及其随温度变化的系统数据，并由三维有限元、位移法分析求解作为研究对象的某火炮身管高膛压区内表面裂纹前沿的应力强度因子Ｋ_Ｉ数值，以Ｋ_Ｉ＝Ｋ（ＩＣ）作为临界状态的判据，判定了身管射击使用安全性。结果表明，炮管射击安全性随炮钢Ｋ_（ＩＣ）的降低和使用温度的降低而降低。故在炮管设计中，除强度外，应对炮钢常、低温韧性提出定量要求。改善炮钢韧性是提高炮管使用安全性的重要途径之一     

高强度炮钢的断裂韧度

近代火炮在服役期内有相当长的一段时间是在身管内膛存在裂纹的情况下使用的。裂纹的生成、扩展及断裂恰好为断裂韧度（ＫＩＣ）所描述。ＫＩＣ值对炮管材质及生产工艺的偏差也十分敏感，为检验产品质量的有效指标。所以，ＫＩＣ值已成为高强度炮钢机械性能中的一项重要指标。但ＫＩＣ值的量化和在工程设计中的应用是一个复杂的问题。概述了近代火炮的特点、炮钢ＫＩＣ值的意义并通过模拟试验与实弹射击试验将ＫＩＣ值进行标定，使之成为工程设计上控制火炮质量的定量指标。     

稀土对碳锰纯净钢纵向冲击性能的影响

利用数字化冲击试验机研究了稀土对碳锰纯净钢的纵向冲击性能的影响,实验结果表明,铈对室温纵向冲击功的作用不明显,而镧降低冲击功。稀土对-60％冲击性能的影响非常显著,镧、铈含量为0.005％(质量分数)的材料,冲击性能明显改善;稀土含量较高时,冲击性能恶化。适量的稀土有利于提高裂纹扩展功。碳锰纯净钢中添加稀土后冲击性能的变化,与稀土的固溶作用,稀土对第二相的转化和形成,以及稀土对晶界状况的影响有关。     

奥氏体化对3Cr-3Mo-Nb二次硬化钢的组织和力学性能的影响

研究了淬火奥氏体化温度和保温时间对3Cr-3Mo-Nb二次硬化钢的组织和力学性能的影响.结果发现,由于微合金化元素Nb的加入有效阻止了淬火保温时奥氏体晶粒的长大,当淬火温度高于1100℃时,奥氏体晶粒才显著长大.随淬火温度的升高,碳化物溶解更充分,强度和硬度增加,塑韧性在1100℃出现峰值.1050℃淬火保温时间少于30min时,碳化物未充分溶解,强度和塑性都较低.因此,为保证回火时有足够的M2C型二次硬化碳化物析出,最佳淬火温度为1050～1100℃,保温时间为30～60min.     

20CrMnTi钢回火组织与性能研究

对２０ＣｒＭｎＴｉ钢淬火后的自回火态和经不同温度回火后的显微组织结构、断口进行了光学显微镜和电镜的观测分析，并测试了不同回火状态下的力学性能。诚验结果表明，２０ＣｒＭｎＴｉ钢淬火态和低温回火态具有相近的性能，即具有高强度和良好的塑性与韧性，因而可做为结构用钢在淬火状态下直接应用。而对需经回火处理的高精度尺寸稳定的零件，在２５０℃回火时将得到最佳强韧性能配合。在３００～４００℃回火时出现的脆性，可用以满足某些兵器零件的特殊性能要求。     

高强度炮钢的组织和力学性能

研究了PCrNi3MoVA、 32Cr2Mo1VA和 2 5Cr3Mo3NiNb等三种高强度炮钢淬火高温回火后的显微组织和力学性能。结果发现 ,2 5Cr3Mo3NiNb钢组织中碳化物总量高、并且含有大量的M2 C碳化物 ,表现强烈的回火二次硬化效果。 2 5Cr3Mo3NiNb钢高温强度和硬度下降率低于PCrNi3MoVA钢 ,与 32Cr2Mo1VA钢相当 ,而其断裂韧性高于 32Cr2Mo1VA钢。 2 5Cr3Mo3NiNb钢具有高的韧性和高温强度及硬度 ,可用于长寿命炮管