催化重整反应器扇形筒冲压制作

随着双 (多 )金属催化重整技术的发展 ,反应压力降低 ,催化重整装置循环氢系统压力降更低。目前 ,国内催化剂连续再生式催化重整装置中的重整反应器均为径向反应器 ,其内件扇形筒是关键部件之一 ,它输送并使高温原料油气均匀分配进入催化剂床层 ,又可隔离直径 1 .5～ 3.0 mm的球形催化剂 ,避免其跑损。扇形筒用厚 1 .2 mm的 SUS32 1不锈钢板制造 ,其制造难度是在展开平板上冲制间距为 3mm的 1 mm× 1 1 mm的高密度小长孔。国内有少数几家企业用冲孔机、数控冲床甚至激光打孔等制造 ,成本相当高。笔者设计了 1套特殊结构的冲压模具 ,利用普…     

UNS N10276无缝换热管制造技术要点及质量控制

介绍N10276 Ф19.05~*2.65mm无缝换热管制造关键制造工艺和质量精细化控制,由此提高其产品品质,达到或超过国外优质品牌,减少进口,缩短交货周期,降低设备成本,以优质产品满足设备长周期运行。     

10万吨/年甲醇合成塔的制造

随着石油化学工业的迅速发展,钢制管壳式换热器设备大型化趋势明显,虽然GB151《管壳式换热器》只规定了公称直径小于260mm换热器的设计、制造、检验和验收的要求,但实际应用中已远超出了其参数范围。1998年后先后成功制造了2台     

低压联醇甲醇合成塔实现节能减排

国内首台DN3400mm低压联醇NJD浮头式甲醇合成塔是湖北三宁化工15×10^4t／a甲醇项目核心设备,由南京吴安科技工程有限公司开发设计,中国化工集团四川蓝星机械有限公司制造。塔规格为3400mm×13000mm（内径×长度）,净重167t,选用13MnNiMoNbR、16MnR、15CrMo、20MnMo等材料制造。     

X80钢级DN1200mm等径异径三通

为满足西气东输二线及其他重点工程建设用高钢级、大口径三通产品的需求,特进行了"X80钢级DN1200mm等径异径三通"的研发,文章重点介绍了这一新产品的性能参数以及对其理化性能、成型工艺及性能测试进行的研究情况。中国石油集团渤海石油装备制造有限公司巨龙钢管公司通过产品的研制,在技术、工艺、设备等各方面完全具备批量生产X80钢级、φ1219mm三通的能力,使我国管件行业制造水平实现了历史性飞跃。     

φ177.8mm×9.19mmP110高抗挤套管试验研究

对φ177.8mm×9.19mm P110高抗挤套管建立了力学模型和有限元计算模型,同时对其实物挤毁试验数据和有限元计算结果进行了综合分析.分析结果表明,高抗挤套管抗挤强度大于API标准挤毁压力,但实际套管并非理想圆管,其本身存在残余应力、圆度和壁厚偏差大等制造缺陷,致使其实际抗挤强度远小于理想状态的有限元计算值.     

石脑油蒸发器失效分析及对策

扬子石化芳烃联合装置石脑油蒸发器由意大利BOSCO公司制造 ,其工艺作用是利用高温变换反应器出来的转换气把轻质石脑油和循环氢从 4 0℃加热到 36 0℃的脱硫温度。 1993年 2月该设备出口管( 78mm× 10 .75mm)有 3处焊缝出现裂纹 ,其中第三段出口管弯头中部出现长 4 6mm的裂纹 ,     

镍反应塔的制作

介绍了直径为1200 mm,高度为32233 mm的镍反应塔制造中特殊的工艺措施.     

超大尺寸平口封头成型方法

介绍了利用自主设计的成型轮制造Φ8000 mm×36 mm超大尺寸平口封头的旋压加工工艺、一次成型方法分析及其检验。     

脱乙烷塔冷凝器管束的制造工艺探讨

文中阐述了某超大型冷凝器管柬的制造工艺。该脱乙烷塔冷凝器的直径为2．8m、厚度为170mm、总重量达72．8t、材质为09MnNiDIV,制造工艺复杂、施工质量控制难度较高。针对设备的具体结构,结合多年的容器制造经验,成功的完成了该冷凝器管束的制造安装。     

中俄东线X80钢级Φ1422 mm×30.8 mm钢管理化性能研究

为了系统地掌握我国生产的中俄东线X80钢级Φ1 422 mm×30.8 mm钢管的性能水平,通过力学性能试验、化学成分及显微组织分析等方法,研究了用于中俄东线天然气管道项目的 X80钢级Φ1 422 mm×30.8 mm钢管及钢板理化性能,对采用不同厂家钢板制造的钢管理化性能进行了对比分析。结果表明,中俄东线X80钢级Φ1 422 mm×30.8 mm钢管具有优良的理化性能,尤其是-5℃条件下的DWTT性能十分优良。由于钢板制造工艺的差异,各厂家钢板及所制钢管理化性能存在一定的差异,这种差异主要与显微组织有关。     

工作液再生床棱角度超标的原因及措施

一、概述 工作液再生床是双氧水生产中的重要设备之一。某化机厂生产了一台直径为1800mm,筒体厚度为10mm,长8000mm,筒体材质为AISI321的工作液再生床。制造过程中发现筒体对接的第一道环焊缝全部内凹,棱角度测量四处,均为3～4mm。超过GB150—1998《钢制压力容器》标准的规定。按标准规定,当筒体厚δ_s=10mm时,其棱角度E值不得大于(δ_s/10 2)mm,即3mm。棱角度是压力容器外观及几何尺寸检验的重要内容之一,棱角度超标,将严格影响压力容器的产品质量。     

大型换热器管与管板连接工艺的优化

结合现场施工实践，分析了大型换热器(横管式煤气冷却器，外形为长方形)的结构特点、焊接缺陷与产生原因．以及制造中关键环节应采取的主要工艺及优化技术措施。制作的主要技术问题是换热管与管板的连接，应尽量避免和减少换热管与管板的焊接应力与变形，并保证其牢固严密，达到规定的要求范围。据实测，管板的内凹、外凸偏差未超过0～2mm，对角线尺寸偏差小于或等于5mm，完全符合制造要求。     

X80级热轧板卷与中厚板的机械性能及微观组织

韩国浦项钢铁公司(POSCO)为响应市场需求，开发了具有良好低温韧性的X80钢级热轧板卷及中厚板。对开发的14．6mm厚热轧板卷及用其所制造的螺旋焊管的微观组织进行了分析后认为：X80级钢的微观组织以针状铁素体为主。并对板卷和螺旋焊管进行了一系列机械性能试验，结果显示开发的X80级热轧板卷的各项性能均满足了标准要求。对开发的X80级、15．6mm和17．4mm中厚钢板及用其所制造的钢管也进行了相关的机械性能试验，结果表明：以针状铁素体和微小的多边形铁素体的复合组织构成的该．X80钢也同样具有较高的强度和韧性，能满足标准要求。     

SBT声波测井仪极板制造工艺分析

在制造SBT声波测井仪极板时,有关换能器的精度、密封平衡盖板的激光焊接质量、极板骨架的数控加工质量以及极板外圆弧面喷涂工艺均存在一些问题。为此,对SBT声波测井仪极板的制造工艺进行分析,得到如下结论:换能器必须采用性能稳定的压电片,保证其频率的稳定性;密封平衡盖板要保证补偿膜片的平整度以及膜片与盖板焊接环面的配合公差,并选择合适的激光焊接参数焊接,确保膜片焊接的密封性;极板骨架的制造,须准确计算精密铸造模具的收缩余量,保证铸件外形尺寸;采用成型刀具加工环形空腔密封面,保证极板的密封性能;膜片与盖板焊接环面的间隙为0～0.05mm,高压插针密封圆环面与螺纹孔同轴度公差小于Φ0.02mm,极板两端环形空腔近端距离控制在(306.9±0.1)mm。     

大型不锈钢复合材料容器制造

我公司为某石化厂制造的 1台减压塔由外型尺寸为 30 0 0mm× 84 80mm、 4 2 0 0mm× 2 5 40 0mm和 2 80 0mm× 4 70 0mm的 3段筒体组成 ,塔体总高4 0 873mm ,总质量 198t。该塔壳体材料为 2 0R 316L不锈钢复合钢板 ,设计压力 - 0 .1MPa ,工作压力 - 0 .0 95MPa ,设计温度 4     

自制细丝薄板自动焊机

针对缺少液化石油气储运设备制造所需焊接设备的情况,通过配备合适电源及相关配件,将1台因电源和程控器损坏而闲置的全自动多功能气保焊机改造为1台细丝薄板自动焊机,满足了液化石油气储运设备制造中薄壁(6~8mm)钢板的焊接要求。应用表明,通过改造自制的细丝薄板自动焊机性能稳定,完全可以用于液化石油气储运设备制造中薄壁(6~8mm)钢板的焊接。     

多层容器的设计和制造

近年来工厂规模大了,压力容器的壁厚也相应增加,现在常常超过300mm,甚至达到350mm。 制造多层容器以来,经过了一系列的研究和试验,解决了很多问题,现在已能生产出大量的各种类型的多层高压容器,取得了良好的进展和可喜的成绩。本文概述多层压力容器的设计和制造。     

信息交流

<正> 钻井液井下固相分离器使用效果好 由中原石油勘探局钻井工艺研究院设计、贵州高锋机械厂制造的钻井液井下固相分离器,是一种类似地面固控设备中除砂器的固液旋流分离器,其锥筒结构倒装在外径为178mm、长约1200mm的筒体内,整体成为一个短节,下井时装于钻头上方。钻井液进入钻头前先通过该短节,在短节内以     

《大(直)径直缝焊管生产线》获多国发明专利

正大连三高集团有限公司申报的《大(直)径直缝焊管生产线》德国发明专利,经过8年的公示,日前已经获批(授权专利号:DE 112011103968.9授权日:2018.06.25专利权人:大连三高集团有限公司)。本发明属于制造大(直)径直缝焊管的生产装置,特别涉及生产制造管径大于Φ406 mm焊接钢管的一种大(直)径直缝焊管生产线。解决了国内外钢管生产厂仅能生产制造小于Φ630 mm直缝焊