奥氏体钢和珠光体钢焊接的裂纹研究

研究了珠光钢和奥氏体钢焊接的焊接裂纹问题,根据产生裂纹的特性,分析了产生裂纹的原因以及在工艺上消除裂纹的方法。     

高强韧性奥氏体—贝氏体双相钢接触疲劳特性

考察了新型高强韧性奥氏体-贝氏体组织的低合金超高强度钢(简称奥-贝钢)的接触疲劳性能,并与20CrMnTi钢碳、氮共渗淬火回火组织进行对比研究;探讨了钢的组织结构及力学性能与接触疲劳性能的关系,提出了获得高接触疲劳性能要求的组织、性能合理匹配。研究结果表明,奥-贝钢280℃等温形成的硬度只有HRC50～52的奥-贝组织接触疲劳寿命是硬度HRC58～62的回火马氏体组织和20CrMnTi钢碳氮共渗淬火回火组织的2～4倍,奥-贝钢具有优异的抗接触疲劳性能。     

钢中残余奥氏体的优缺点

热处理是改变钢材组织性能的有效手段。通过高温加热和急速冷却的淬火过程,能使钢材的微观组织由奥氏体转变为马氏体。可是淬火过程并不能完全将奥氏体转变成马氏体,仍有一定量的残余奥氏体遗留下来,通常以A′_r表示。钢中A′_r的多少对钢的性能有着重要的影响,当A′_r量大于10％以上时会显著降低滚动轴承及齿轮的接触疲劳寿命,特别是对工具钢,     

奥氏体不锈钢316L焊接性能探讨

分析了钢的可焊性,制定了合理的焊接工艺,并进行了工艺性试验,验证了工艺规范可行,解决了316L钢的焊接性问题。     

加工奥氏体不锈钢工件的铰刀的改进

<正> 一、前言铰削1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢用标准饺刀加工,刀具耐用度较低,一般只能加工10～20个孔。经过研究和试验,在标准铰刀上进行几何参数改进和合理选择切削用量,使铰刀的耐用度提高,可达标准铰刀的3～4倍。二、改进内容根据不锈钢1Cr18Ni9Ti的化学成份、机械性能及可加工性的分析,确定如下改进内容:     

一种高锰奥氏体低温钢的力学性能

测定了一种高锰奥氏体低温钢从室温到７７ Ｋ温度的拉伸和冲击性能以及７７Ｋ温度下的断裂韧度,并观察了其断口形貌特征。结果表明试验钢屈服强度与温度的关系为σ０．２＝３００＋１３９２．４ｅｘｐ（－０．０１０６Ｔ）;７７ Ｋ的σ０．２＝８８３Ｍｐａ,ＫＪ０．０５约为２３２ Ｍｐｓ·ｍ～１／２;低温沿晶断裂被完全抑制,７７ Ｋ的断口表现为以韧窝为主并混有少量准解理小刻面的特征。 Ｘ射线相分析表明该钢具有很高的组织稳定性,７７ Ｋ温度变形前后均为单相奥氏体组织。     

精铸过滤奥氏体不锈钢组织与机械性能

研究了含Ｃ量为０．１％、０．０４％的Ｃｒ－Ｎｉ－Ｃｕ－Ｍｏ铸造奥氏体钢的显微组织,以及过滤前后的机械性能、磁性能的变化。结果表明,该奥氏体钢的铸态组织为γ＋微量α＋Ｍ２３Ｃ６,经过滤后奥氏体钢机械性能明显提高,且在一定范围内机械性能、磁性能还受奥氏体化程度影响。     

部分奥氏体化和完全奥氏体化铁索体/马氏体双相钢的CCT曲线

采用Formaster热膨胀仪分别测定了部分奥氏体化与完全奥氏体化冷轧热镀锌Fe-C-Mn-Cr-Nb-Ti系双相钢的CCT曲线,分析了连续冷却过程中的相变规律,从动力学角度分析了部分奥氏体化与完全奥氏体化试验钢CCT曲线的区别.结果表明:在冷速分别为1,3,5℃·S-1时,部分奥氏体化试验钢的铁素体开始转变温度比完全奥氏体化试验钢的分别高36,25,44℃;与完全奥氏体化试验钢相比,部分奥氏体化试验钢的贝氏体转变在向低冷速区推移的同时,也向高冷速区推移,贝氏体转变冷速范围变宽,为1～40℃·S--1;当冷速为1～10℃·S--1时,部分奥氏体化试验钢的贝氏体开始转变温度要低于完全奥氏体化试验钢的,而当冷速为15～20℃·S--1时,情况则相反;为了保证冷轧热镀锌钢的最终淬火组织为铁素体/马氏体双相组织,冷速需大于40℃·S-1.     

奥氏体不锈钢预应变效果评价

对奥氏体不锈钢进行预应变是为了获得良好的机械性能,预应变效果评价是改进钢材生产工艺的基础。应用概率论与数理统计知识,建立了预应变效果的评价体系:用F分布评价预应变对机械性能参数标准差的改变效果,用t分布评价预应变对机械性能参数均值的改变效果。以奥氏体不锈钢S30408的预应变效果评价为例,基于液氮温度下的有效拉伸试验数据,在双侧置信度为99%时,评价了S30408钢的9%预应变效果:(1) 9%预应变明显提高S30408钢屈服强度均值,其标准差基本不变;(2) 9%预应变对于S30408钢抗拉强度的均值与标准差基本无影响。