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61.
62.
63.
利用热重分析法、X射线衍射法和扫描电镜研究了不同石墨含量(0%、3%、6%、9%)镍铬基高温合金在800℃、900℃和950℃下的高温氧化行为。合金在石墨含量较低,800℃、900℃氧化时,氧化增重基本遵循抛物线规律,表面氧化膜无剥落,在950℃氧化时表面氧化膜出现剥落,近似直线规律。900℃氧化时,含石墨0%、3%的合金氧化膜由Cr2O3和NiCr2O4组成。根据氧化膜的组成分析了合金的氧化机理。 相似文献
64.
Ni-Cr-Al纳米晶合金在1000℃的高温氧化行为 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了纳米晶Ni-Cr-Al合金的高温氧化行为,发现与
铸态合金不同,随成分不同纳米晶合金在1000℃氧化时,氧化物可分为四个区:A单一Al2O3区;B复杂氧化膜含一连续Al2O3内层区; C复杂氧化膜含内氧化物区;D Al2O3和NiAl2O4共生区.纳米晶化明显扩展了Al2O3生成区的成份范围. 相似文献
65.
测定了IC-6高温合金在900℃-1100℃的氧化动力学曲线。结果表明:900℃,IC-6合金的氧化膜主要由α-Al2O3、NiAl2O4和NiO构成并含有少量的NiMoO4和MOo2.1050℃和1100℃氧化时,IC-6合金表面生成了挥发性很强的MoO3,发生了氧化失重,IC-6合金上沉积NiCoCrAlY涂层后,900℃,涂层的氧化膜主要为α-Al2o3;1050℃时,氧化膜主要为α-Al2O3和Cr2O3,大大改善了合金的抗氧化性;1100℃时,氧化膜主要由α-Al2o3、NiAl2O4和NiO构成,涂层虽然有一定的保护性,但效果不如900℃和1050℃时显著,形成以α-Al2O3和Cr2O3为主的氧化膜是使合金沉积NiCoCrAlY涂层后抗氧化能力大大提高的直接原因。 相似文献
66.
基于镍基单晶合金的细观结构特征,本文建立两个微胞模型对热不协调性作了系统的模型计算和分析.微胞模型1是以一个γ和γ’为考察对象,微胞模型2是以多个γ和γ’为考察对象,详细的分析表明,这两个模型有一定的等效性,但模型2可分析边界条件更宽的情况.基于微胞模型,对两相合金的临界分切应力进行了分析,结果表明,宏观临界分切应力可用考虑热不协调性的有限元法来处理,所得结果还可推广到较大的γ’相体积分数f的情况.考察了热不协调性对回火状态时γ’形状变化的影响,初步的定量分析表明,热内应力是γ’粗化的一个主要驱动力. 相似文献
67.
SUN Liling DONG Lianke ZHANG Jishan TANG Yajun ZHANG Jinghua HU Zhuangqi Institute of Metal Research Academia Sinica Shenyang China SUN Liling Institute of Metal Research Academia Sinica Shenyang China 《金属学报(英文版)》1993,6(5):291-295
The morphology of solid/liquid interface of a directionally solidification process is describedby means of fractal analysis,and the relations among the fractal dimension of the solid/liq-uid interface,solidification rate,dendrite arm space and the phosphorus content of the test al-loys have been given.It was found that the increase of the solidification rate and the phos-phorus content of the test alloy will lead to a increase,following the regularity of exponentialfunction,in the fractal dimension of solid/liquid interface.Furthermore,by combining thefractal theory and the thermodynamic principle with the measured results,it has been provedthat the fractal dimension is not only a kind of simple geometrical parameter used in des-cribing irregular geometry,but also a state function depending the change of solidificationparameters and chemical compositions. 相似文献
68.
S. Y. Chang Y. T. Hung T. H. Chuang 《Journal of Materials Engineering and Performance》2003,12(2):123-127
Alumina ceramics were brazed to Inconel 600 and UMCo-50 superalloys at 900 °C for 10 min using an Sn10Ag4Ti active filler
metal. The brazing filler showed good wettability on alumina and superalloys. The flexural strengths were 69 and 57 MPa for
alumina/Inconel 600 and alumina/UMCo-50 joints, respectively. In both cases, the brazed specimens fractured along the Sn10Ag4Ti/superalloy
interfaces after four-point bending tests. Electron probe microanalysis (EPMA) elemental mapping revealed that the Ni of Inconel
600 and the Co of UMCo-50 dissolved into Sn10Ag4Ti filler metal, which serves to reinforce the weak Sn10Ag4Ti matrix. 相似文献
69.
对12Cr1MoV和0Cr17ni12Mo2两种管材的镍基异种金属接头进行焊后状态和高温运行后状态对比试验。结果表明,高温运行使异种钢接头σ-ε图中曲线移动,反映了高温运行后异种钢接头的屈服强度和塑性有所下降;高温运行使异种钢接头的各项力学性能指标σb,σ0.2,δ5,ψ均略有下降,该结果与接头组织变化及12Cr1MoV钢珠光体组织中碳化物球化倾向等不利因素有关;高温运行对异种钢接头断口部位及宏观断口形貌特征无大的影响;高温运行后异种钢接头拉伸试样仍断在母材处,表明镍基异种钢接头的抗拉强度是比较满意的。 相似文献
70.
15Cr-25Ni-Fe基合金高温塑性变形行为的加工图 总被引:12,自引:1,他引:12
在Gleeble-1500热模拟机上对15Cr-25Ni-Fe基合金GH2674进行了热压缩实验,采用动态材料模型的加工图研究了其在950-1200℃和0.001-10S^-1条件下的热变形行为.结果表明:GH2674合金在热变形时呈现两个微观机制不同的动态再结晶峰区.再结晶Ⅰ区:功率耗散效率峰值为38%,峰值对应的温度和应变速率分别为1040℃与10s^-1;再结晶Ⅱ区:功率耗散效率峰值为40%,峰值对应的温度和应变速率分别为1075℃与0.04s^-1.在1075-1100℃温度区间内,可能是晶界相M382的溶解造成该合金的晶粒粗化,这在一定程度上会影响合金的热加工性能.在应变速率小于0.01s^-1、形变温度高于1050℃条件下,合金呈现晶粒急剧粗化现象,进而导致在热变形过程中楔形裂纹的产生;在应变速率高于0.1s^-1、形变温度低于1000℃条件下,合金有出现剪切变形带的趋势.根据上述加工图对GH2674合金的热变形工艺进行了初步设计. 相似文献