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81.
研究了15%Cr铁素体不锈钢板材轧制过程中的显微组织特征以及激光焊管的开裂.实验结果表明,实验用钢组织均匀,为后续成形提供了良好的保证.激光焊缝热影响区晶粒略有长大,这是焊管开裂发生在热影响区进而扩展到整个焊缝区的原因.综合结果表明:应加大激光焊的焊接热输入,加大实验焊管焊缝处熔深,同时控制柱状晶的长大从而与基体更好的结合,以增大焊缝的强度. 相似文献
82.
研究了410S和409L两种铁素体不锈钢板材热轧态显微组织特征、晶间腐蚀特征以及在6%FeCl3酸性腐蚀介质中的浸泡腐蚀特征.结果表明,410S在6%FeCl3酸性腐蚀介质中为分层腐蚀,409L则为均匀腐蚀.410S在0.5 moFL H2SO4+ 0.01 mol/L KSCN溶液中有明显的晶间腐蚀,409L没有晶间腐蚀.综合分析表明:实验用钢410S的腐蚀特征由双相组织所致,而409L主要是由于Ti元素的添加使得碳化物的析出减少. 相似文献
83.
实验室研究了钛、铌对16%Cr超低碳氮铁素体不锈钢的高温塑性、再结晶温度以及冷轧板力学性能的影响。结果表明,变形温度和应变速率对变形抗力的影响十分显著,而不同含量的钛、铌对钢的变形抗力影响很小。当变形温度达到1 350℃时,三种成分钢的抗拉强度和塑性急剧下降。钛、铌的加入对钢板的完全再结晶温度有一定的影响,即加钛或加铌均延迟再结晶。不加钛、铌的钢在拉伸时有明显的屈服现象,且屈服强度较高,r值较低,而加钛或钛、铌复合加入的钢没有明显的屈服现象,r值较高均达1.50以上。 相似文献
84.
85.
86.
利用热膨胀相变仪、光学显微镜、扫描电镜及高分辨透射电镜研究了 22MnCrNiMo钢过冷奥氏体在不同冷速下的相变产物及其相变机制.结果表明:冷却速度在2~20℃/s范围内时,相变产物是板条马氏体和针状马氏体,整个马氏体相变分为板条马氏体形成阶段(315~400℃)和针状马氏体形成阶段(230~315℃).在连续冷却过程中,由于控制马氏体切变方式的临界分切应力受温度和合金元素的影响,冷却至Ms 以下的过冷奥氏体优先形成以位错亚结构为主的板条马氏体,随着温度的降低,富碳奥氏体逐渐转变为以孪生亚结构为主的针状马氏体.针状马氏体体积分数随冷速的增加逐渐降低. 相似文献
87.
利用建立的淬火-自回火过程传热模型开展了铸坯表面淬火试验研究,分析了淬火后铸坯表层组织的演变规律以及相应组织的形成条件.结果 表明:表面淬火可以有效消除铸坯表层组织中的膜状铁索体,形成一定的淬透深度.在40~60 s的淬火时间内,淬透深度从8 mm提高到10 mm;在60~100 s的淬火时间内,淬透深度基本保持在10 mm左右.在显微组织分析的基础上,结合铸坯表层区域传热分析,给出了低碳含硼钢的两种在线表面淬火工艺方案,其预期表层组织分别为贝氏体(弱冷方案)与回火索氏体(强冷方案).对于弱冷方案,淬透深度为4~~5 mm;对于强冷方案,淬透深度可达到10 mm左右. 相似文献
88.
89.
90.
研究了07MnNiMoDR钢淬火和回火制度与晶粒尺寸和多边形铁素体含量的关系,建立了淬火保温时奥氏体尺寸窗口和回火保温时多边形铁素体含量窗口,确定了更为精准的热处理工艺。结果表明:奥氏体晶粒尺寸随淬火温度的升高、保温时间的延长而变大,均匀性存在最佳区间,合理的淬火制度为加热温度(940±10) ℃保温(80±10) min;随回火温度升高,约650 ℃出现多边形铁素体,其含量随回火温度的升高、保温时间的延长而增加,合理的回火制度为:加热温度(665±5) ℃、保温时间(165±15) min。优选后最佳热处理工艺为940 ℃×80 min淬火和660 ℃×180 min回火,最终性能测试结果表明:伸长率、冲击吸收能量和屈服强度相比国标分别提升了40.88%、206.25%和12.1%。 相似文献