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采用超音速火焰喷涂制备超致密NiTi合金涂层,通过后续热处理获得优化相变结构,并通过压痕法分析涂层的形状记忆效应。光学显微镜及扫描电镜对NiTi合金涂层微观结构表征显示,喷涂制备态涂层由内部岛状-链状界面叠片组成,涂层致密孔隙率约为0.82%。X射线衍射分析显示,NiTi涂层制备态为全奥氏体,经时效处理析出Ni4Ti3相。压痕法分析表明,在制备态及时效态涂层中均获得了一定的单程及双程形状记忆效应。X射线物相分析及差示扫描量热仪对比分析揭示,时效析出的第二相粒子显著增加形状记忆效应。 相似文献
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本文通过高速电弧喷涂技术在低碳钢基体上制备Fe基涂层, 采用光学显微镜(OM)、 扫描电子显微镜(SEM)、
白光干涉仪表征涂层的微观结构以及磨痕形貌, 通过维氏硬度计、 摩擦磨损试验机检测涂层的机械性能。 研究结
果显示涂层呈典型的片层状结构, 涂层较为致密, 孔隙率为 1.75±0.22%。 硬质相元素的添加提高了涂层的微观
硬度, 涂层的硬度大约是基体的四倍。 同时, 涂层的磨损量相对基体来说降低了 78.61%, 对磨球切削基体表面
形成较深的犁沟, 而涂层因硬度较大, 形成的沟槽较浅, 并且涂层表层出现脆裂、 剥落现象, 产生大量的磨粒,
使得基体与涂层的磨损机制由粘着磨损向磨料磨损转变 相似文献
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以316L不锈钢作为模型材料,系统研究了低能量高重频激光冲击强化工艺。建立了激光光斑覆盖率概念,对于直径d为0.4~0.8 mm 间的光斑,其饱和覆盖率在6~7之间。在此饱和覆盖率条件下,机械手移动速率v与光斑直径d的匹配关系为v=70d。最大残余压应力随着光斑直径的减小而增大,当光斑直径d为0.4 mm时获得最大残余压应力为662 MPa,残余压应力影响层深度为565 μm。激光冲击强化区域表面粗糙度未明显增加,但与未冲击区域存在一定高度台阶。在1.59 GW/cm2激光功率密度下,该台阶高度为23 μm。 相似文献
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针对垃圾焚烧锅炉管道受热面遭受的高温氯腐蚀和冲刷磨损问题,通过高速电弧喷涂在该受热面制备了镍基合金C276涂层,通过改进的高速电弧喷枪和优化工艺使涂层具备超低孔隙率,同时兼具高硬度和高结合强度等力学性能。通过金相显微镜、扫描电镜及能谱仪分析了涂层的组织结构,通过极化曲线及熔融盐模拟腐蚀试验考察了其腐蚀行为。结果表明:相对20G钢,该C276电弧涂层具有优良的抗熔融盐离子电化学性能及抗高温氯腐蚀性能。通过截面腐蚀层形貌观察及元素面分布分析,探讨了C276涂层的抗高温氯腐蚀机理。 相似文献
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针对电站锅炉受热面管、风机等构件的耐磨应用场景,应用了不同碳及稀土元素含量的2种FeCr基涂层材料,通过高速电弧喷涂技术在基体20G钢上制备涂层。采用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、白光干涉仪系统表征涂层微观形貌及相组成,通过维氏显微硬度、拉伸结合强度、球-盘摩擦磨损试验检测涂层的力学及耐磨性能。结果表明:2种涂层微观结构均呈典型的层片状结构,由于硼、碳等硬质相元素分布于FeCr固溶体中,使得涂层的硬度远高于基体。高碳含量及稀土元素的添加使得涂层孔隙率由2.22%±0.47%降低至0.92%±0.13%,硬度从(8.05±0.53) GPa增加至(10.47±0.68) GPa,磨损质量损失降低40%。从涂层的磨损形貌来看,高硬度及低孔隙率使得磨损机制由黏着磨损转化为磨粒磨损。通过FeCr基涂层对磨损表面进行防护,可以有效解决电站锅炉部件的磨损问题,保证锅炉机组的安全稳定运行。 相似文献
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本文通过高速电弧喷涂技术制备 NiCr 基涂层, 采用真空法和直接刷涂法进行封孔处理, 对比研究两种封
孔工艺对涂层耐腐蚀性能的影响。 采用光学显微镜观察涂层的截面微观形貌并计算其孔隙率, 采用扫描电镜和能
谱仪检测封孔剂的浸渗深度, 通过电化学及盐雾腐蚀试验评估封孔后涂层的耐腐蚀性能。 结果表明, 真空封孔下
涂层内封孔剂平均渗透深度为 275 μm, 较直接刷涂法(平均渗透深度为 103 μm) 提高近 3 倍。 真空封孔涂层的
腐蚀电流密度比直接刷涂封孔涂层更小, 钝化区更为明显。 在盐雾腐蚀环境下, 432 h 后无锈迹出现, 而直接刷
涂封孔涂层在 96 h 后产生锈蚀点, 表明采用真空封孔技术制备的涂层具有更好的耐腐蚀性能, 为真空封孔技术
在工程应用提供试验依据。 相似文献
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