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SBR/聚烯烃共混型热塑性弹性体的研制及有关性能的探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
前言众所周知,热塑性弹性体是一种兼有塑料和橡胶特性;在常温下显示橡胶弹性,高温下又能塑化成型的高分子材料,又称作第三代橡胶。共混型动态硫化法热塑性弹性体(TPR),除了具有一般化学合成法热塑 相似文献
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动态硫化法丁腈橡胶/尼龙12热塑性弹性体的制备及性能 总被引:3,自引:1,他引:2
采用动态硫化法制备了丁腈橡胶(NBR)/尼龙(PA)12热塑性弹性体(TPE),通过Haake密炼机确定了动态硫化时间,表征了TPE的相态结构,考察了NBR/PA12(质量比)、增塑剂种类对TPE性能的影响,并对TPE进行了热分析。结果表明,适宜的动态硫化时间为10 min;TPE具有以PA 12为连续相、NBR为分散相的两相结构;随着PA12用量的增加,TPE的拉伸强度和耐油性能有很大的提高,但邵尔A硬度和压缩永久变形也增大,扯断伸长率先减小后又增大,适宜的NBR/PA12为70/30~60/40;邻苯二甲酸二辛酯、液体丁腈橡胶、聚己二酸丙二醇酯3种增塑剂的加入均可降低TPE的邵尔A硬度,提高扯断伸长率,但对耐油性能的影响不大;TPE的熔点高于PA12,熔融焓低于PA12。 相似文献
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动态硫化IIR/PP热塑性弹性体的结构与性能Ⅱ.影响IIR/PP热塑性弹性体弹性性能的因素 总被引:5,自引:1,他引:5
研究了影响丁基橡胶/聚丙烯热塑性弹性体弹性性能的因素,分析了高温压缩热塑性弹性体的压缩变形机理。结果表明,提高分散相的交联密度和连续相的结晶度都有助于改善丁基橡胶/聚丙烯热塑性弹性体的弹性;在氯化石蜡和二月桂酸二丁基锡的混合改性剂质量分数为PP总量的10%-20%时,可以大大降低材料的压缩永久变形;橡塑比越高,丁基橡胶/聚丙烯热塑性弹性体的弹性越好;压缩温度对弹性的影响很显著,随着压缩温度的提高,材料的压缩永久变形增大;在高温下,被增容的橡胶在压缩状态下黏性增大,弹性下降,产生压缩永久变形,同时高温条件下聚丙烯分子链运动加剧,部分大分子链发生移位。 相似文献
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橡胶材料的粘弹特性使其在周期性载荷下生热很大,而橡胶是热的不良导体,容易造成热积累,对于轮胎来说则容易产生热损伤。为了解决这一难题,风神轮胎股份有限公司与北京化工大学在国家973计划课题的支持下,对低生热高导热橡胶复合材料进行了工程化研究。首先通过进行小型密炼机混炼实验,与前期开炼机及对比胶相比,性能达到了制备轮胎要求,之后采用低温一次法炼胶技术进行了规模化生产,可以实现大规模连续化生产,制备的碳纳米管导热胶与企业对比胶相比导热率提高50%,并成功将导热胶加入到工程子午胎基部胶中,轮胎性能良好。 相似文献
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研究了聚烯烃热塑性弹性体 P O E( Engage 8180) 的静态力学性能和动态力学性能,探讨了炭黑用量和炭黑表面预处理对 P O E性能的影响。结果表明:交联和填充都将使 P O E 的结晶度减小;硅烷偶联剂 V T P S( 乙烯基三叔丁基过氧化硅烷) 和 A151( 乙烯基三乙氧基硅烷) 能够有效增强炭黑与 P O E 间的界面作用,从而使胶料各项物理性能得到改善,特别是内部动态温升大幅度下降,接近 S B R 的水平。这种胶料具有优异的耐老化性能、较高的动态模量和回弹性以及优异的耐磨性能。 相似文献
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研究了硅烷偶联剂改性炭黑补强的交联POE(包括Engage8003,8150,8180 和8200)的动态和静态力学性能,重点考察了其应力应变特性和在高温(100 ℃) 下的物理性能,探讨了POE分子结构与性能之间的关系,还进行了高温下(120 ℃)不同启模方式的恒应变静压缩实验。结果表明:门尼粘度较高的POE(8003,8150 和8180)具有较好的动态抗压缩疲劳性能,而且其综合性能较佳,特别是8003 胶料在常温下具有较高的抗撕裂能力;但是在高温下POE的拉伸性能下降较大,其撕裂性能略低于EPDM 和SBR 胶料;高温(120 ℃)下POE的静压缩实验结果对夹具开启的方式有很大的依赖性,POE的以上这些特性均与交联POE胶料中存在结晶微区结构和此结构含量有关。 相似文献
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ATBN/MP复合增容NBR/PP热塑性硫化胶 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了端氨基液体丁腈橡胶(ATBN)和马来酸酐接枝聚丙烯(MP)对NBR/PP共混体系的增容效果。采用TEM,SEM,DSC分析了NBR/PP共混体系的相态结构及其PP的结晶行为。结果表明,ATBN/MP是NBR/PP共混体系较理想的增容剂,当ATBN用量为5份,MP为10份时,增容效果最佳;增容剂存在一个临界胶束浓度(CMC),当增容剂浓度大于CMC时,增客剂的增容作用变差。增容良好的NBR/PP共混体系经过动态硫化后,可制备相态结构精细、性能优异的NBR/PP热塑性硫化胶;界面结合加强后,其流动性能略有下降。 相似文献