用插销法研究CO2气保焊条件下SA106C铸件的冷裂纹敏感性

用插销试验法研究了CO2气保焊条件下SA106C铸件的冷裂纹敏感性及断口特征。结果表明，在不预热和16kJ／cm热输入条件下，SA106C铸件的抗冷裂性好，临界断裂应力σer为560MPa，接近其抗拉强度σb，可在不预热条件下焊接该钢。当拘束拉伸应力高于σb。时，将发生失效断裂，断裂性质为典型的氯致延迟裂纹引起的断裂，断裂方式为棱角分明的沿晶(IG) 准解理穿晶(QC)。晶内出现较多短小、锋利、笔直的二次裂纹；启裂区的IG比例较大，随着裂纹的缓慢扩展．扩散氢含量逐渐降低．断口中IG减少，QCHE和二次裂纹都明显增加，而且QCHE中撕裂棱的塑性变形增大。CO2气保焊条件下，SA106C铸件的抗冷裂纹性好，主要与该方法能得到超低氢的焊接条件有关，此外还与该钢的碳当量(CEHW=0．48)不高，HAZ淬硬不明显有关，过热区组织主要为贝氏体，硬度为321HV．低于350HV的临界硬度。     

导电熔剂衬垫及其窄间隙单面焊新工艺的研究

介绍了一种新型非金属导电熔剂衬垫的制作工艺。该衬垫具有固态导电特性,可降低焊接电弧对熔池尺寸、根部间隙、焊接工艺参数的敏感度,以解决窄间隙单面焊双面成形中出现的易断弧、未焊透、反面成形差等实际工程问题。     

ZG20MnMo焊接后热工艺

用插销法研究了后热对ZG20MnMo低合金高强钢焊接热影响区冷裂倾向和强韧性的影响规律。试验结果表明低温后热可以防止ZG20MnMo焊后氢致延迟裂纹的产生,其过热区显微组织主要为板条状马氏体和少量析出碳化物。低温后热时不能有效地改善过热区的组织性能,后热的作用主要通过氢的扩散逸出来体现。     

BHW35钢窄间隙埋弧焊接接头韧性损伤及断裂研究

基于细观损伤力学理论的局部韧性断裂准则,采用小试样缺口抗拉试验,测定了锅炉压力容器用钢BHW35窄间隙埋弧焊接接头各特征区的断裂韧性参数,利用扫描电镜对接头各特征区起裂、裂纹扩展特性及断口形貌特征进行了观察、分析。研究结果指出,采用H10Mn2NiMoA焊丝作为填充材料,BHW35钢焊接接头具有较大脆性,焊缝、热影响区、熔合区的断裂韧性参数比较接近,而熔合区和粗晶区的韧性值相对较低,裂纹起源于非金属夹杂与基体脱粘及夹杂物自身开裂,经稳定扩展导致接头失效。     

CO2气保焊条件下ZG20MnMo钢热影响区氢致裂纹的研究

用插销试验法研究了CO2气保焊条件下ZG20MnMo钢热影响区(HAZ)的氢致裂纹敏感性、裂纹形貌及产生裂纹的主要原因。结果表明：在不预热和16kJ／cm线能量条件下，ZG20MnMo钢热影响区的氢致裂纹敏感性很强，临界断裂应力(σcr)只有60MPa，D((σNT-σcr)／σNT，σNT，为无氢时的抗断强度)值高达96％。断口具有典型的氢致延迟裂纹特征，断口形貌与拘束应力水平有关。低应力水平条件下，断裂方式为冰糖状的沿晶(IG) 氢致准解理穿晶(QCHE)，而且出现较多沿晶界和板条界二次裂纹；高应力水平时，主要为冰糖状的IG，QCHE比例减少，而且QCHE中撕裂棱的塑性变形和二次裂纹都明显减少。氢致裂纹的产生主要与HAZ的淬硬程度高有关，近缝区形成粗大的马氏体组织，硬度值高达493HV，这种组织容易发生氢脆，氢脆指标I(I=801gHV-130(％))为85．2％，即使氢的含量很低，HAZ也会萌生裂纹并扩展。     

应力状态对 16Mn 钢焊接接头断裂行为的影响

利用光滑、缺口试件拉伸试验及电子显微技术研究了１６Ｍｎ钢焊接接头在不同应力状态下的强度、塑性特征,裂纹起始、扩展特性及各特征区的断裂韧性ＶＧＣ,讨论了应力状态对接头断裂行为的影响．结果表明：随着应力三轴度的增加,接头由韧性向脆性断裂方式转变,断口形貌则由韧窝向准解理、解理转化,断裂应变急剧下降．母材的ＶＧＣ值最高,熔合区、焊缝次之,过热区的ＶＧＣ值最低．     

WB36钢热影响区冷裂纹敏感性研究

文章用插销试验方法研究了WB36( 15NiCuMoNb5) 钢热影响区的冷裂纹敏感性, 预热对热影响区淬硬程度和临界断裂应力的影响, 并分析了冷裂纹断口特征。研究结果表明:WB36 钢的热影响区有一定的淬硬和冷裂倾向; 大拘束度条件下焊接时, 需要预热到120 ℃以上才能防止冷裂纹; 避免HAZ 冷裂纹的临界最高硬度值为350 HV; 冷裂纹断口形貌为沿晶和氢致准解理穿晶并存, 晶界与晶内都出现了二次裂纹, 呈典型的氢致脆性断裂特征。     

铬镍不锈钢焊缝组织预测

基于WRC－1992图，以VB6．0为开发工具，设计了一套软件，可用于预测铬镍不锈钢焊缝组织 ，并通过一个具体实例说明了该软件的使用。