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2.
为了检验循环流化床锅炉燃用半焦时选择性非催化还原(SNCR)脱硝技术的特性,在2 MW环形炉膛循环流化床试验台上开展了SNCR脱硝特性试验研究,考察了氨水和尿素溶液2种脱硝剂在不同的旋风分离器温度(反应温度)和氨氮摩尔比(NSR)时的脱硝特性。研究结果表明:循环流化床燃烧半焦时采用SNCR脱硝技术,可有效地降低烟气中氮氧化物(NOx)排放质量浓度,氨水作为脱硝剂的效果优于尿素溶液,氨水溶液SNCR反应温度为921 ℃(NOx初始排放质量浓度为350 mg/Nm 3),NSR达到1.77时,NOx排放质量浓度为93 mg/Nm 3,达到了国标要求;尿素溶液SNCR反应时NH3逃逸量相比氨水SNCR反应时小,但是有较高的N2O排放浓度,这2种脱硝剂的脱硝反应特性存在差异;反应温度对SNCR脱硝特性影响明显,在反应温度为833 ℃时,氨水脱硝效率较低,而尿素溶液则无脱硝效果,在反应温度为871 ℃和921 ℃时,氨水和尿素溶液均能表现出较高的脱硝效率;随着NSR提高,脱硝效率提高,但是氨逃逸和N2O的排放浓度也都增加。 相似文献
3.
针对大型循环流化床锅炉存在的二次风穿透不佳、受热面布置困难等问题,提出了适用于600 MW等级及以上超(超)临界循环流化床锅炉的炉型——六回路环形炉膛循环流化床,并进行冷态试验研究,考查环形炉膛内气固流动特性和六回路间循环流率分布特性。结果表明:颗粒浓度沿环形炉膛高度的分布与矩形单炉膛相似,呈下浓上稀的指数型分布;随着流化速度的增大,炉膛下部密相区颗粒浓度减小,炉膛中上部和出口区域的颗粒浓度增大,各回路的循环流率均明显增大;随着静止料层高度的增大,整个炉膛高度的颗粒浓度都增大且高度越高处增幅越小;流化速度较低时循环流率不因静止料层高度的增大而变化,流化速度较高时循环流率随静止料层高度增大而稍有增大;六回路间循环流率的分布较均匀,设计工况下循环流率的相对偏差为4.5%;环形炉膛内环长边壁面悬吊屏对循环流率的大小和分布影响较小。 相似文献
4.
5.
六个旋风分离器并联布置循环流化床的实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
大型循环流化床锅炉采用多个旋风分离器与炉膛出口并联布置实现气l分离.入口烟道的布置方式(入口角度和位置)对旋风分离器的性能有显著影响.针对600 MW超临界循环流化床锅炉,对6个旋风分离器并联布置方式进行了实验研究和数值模拟.实验结果表明,6个旋风分离器之间存在着分配不均现象;在相同条件下,不同位置的旋风分离器压降和返料流率均有一些差异,在炉膛同一侧,位于中间的旋风分离器的压降和返料流率均低于位于两端的旋风分离器的压降和返料流率.数值模拟结果显示,不同位置的旋风分离器之间气相流率分配基本均匀,在炉膛同一侧,进入两端的旋风分离器的颗粒流率要高于进入中问的旋风分离器的颗粒流率;位于两端的旋风分离器,颗粒贴着入口烟道外壁进入,处于较好的分离状态,而位于中间位置的旋风分离器,有部分颗粒冲击入口烟道内壁,不利于分离. 相似文献
6.
常压循环流化床煤气化试验 总被引:1,自引:1,他引:1
以空气和水蒸汽为气化剂,对神华、龙口和大同煤进行了循环流化床气化试验。研究结果表明:空气煤比对操作温度、煤气产率、煤气组成和冷煤气效率有显著影响,为获得较好的气化效果,应选择合适的空气煤比;气化剂蒸汽主要参与变换反应,对提高碳转化率和冷煤气效率的作用很小;对特定反应器而言,存在一个最佳给煤速率使得煤气化效率最高;煤的活性越高,可以取得的煤气化效率也越高,煤气分离器的处理能力也越大。同时,进行了蒸汽返料、返料侧加煤和提升管上部加煤探索的试验,但没有取得有富有成效的结果。 相似文献
7.
描述了阻旋料位开关的工作原理及在细粉分离器料仓中的应用,测试表明,在粉尘浓度大、颗粒粒度细的料仓内,阻旋料位开关可准确监测料仓料位,为料位的控制提供了可靠保障,提高了细粉分离器的分离效率,减少了物料逃逸量,有利于杭州七格100 t/d污泥焚烧工程的连续运行。 相似文献
8.
采用我国自主技术的440t/h循环流化床(CFB)锅炉,在内蒙古鄂尔多斯市神华神东电力公司煤制油自备热电厂,于2007年9月正式投入商业运行。该炉采用了中国科学院工程热物理研究所技术,由无锡华光锅炉股份有限公司设计制造。文章介绍了该炉的设计特点。运行结果显示锅炉燃烧效率高、性能稳定,是新一代具有我国自主知识产权的大型CFB锅炉。 相似文献
9.
10.