西门子9F燃机轴系异常振动分析与处理

某西门子9F燃气轮机自基建以来一直存在6号和8号轴承振动问题,严重威胁到机组安全稳定运行。6号轴承在SSS离合器啮合或脱扣期间发生振动突变,以低频分量为主,诊断为油膜失稳。8号轴承受支撑结构设计、安装条件及运行工况等影响造成支撑刚度偏低,在冷态启动下瓦振爬升明显,接近跳机值。通过抬高轴承标高、减少轴承长径比、中低压缸猫爪负荷调整等一系列措施和尝试后,治理彻底解决了西门子9F燃气轮机轴系异常振动问题,为解决业内西门子9F燃气轮机类似振动问题提供了借鉴。     

汽轮机变工况下末两级内的非平衡凝结流动特性研究

汽轮机级内湿蒸汽凝结流产生的水滴会降低汽轮机做功功率,同时对汽轮机叶片带来潜在威胁。为研究不同负荷下汽轮机湿蒸汽内的非平衡凝结流动特性,采用非平衡凝结流动模型对汽轮机末两级叶片进行数值模拟计算。结果表明：不同负荷下,过冷度最大值均在次末级静叶,最大值为20K,然后逐级降低至0K;同一负荷下,汽轮机湿蒸汽级内的湿度大小逐渐增加,且末级动叶20%叶高处的湿度最大,最大值为9.5%;同一负荷下,湿蒸汽的成核率在次末级的静叶处达到最大值,且3种不同负荷下成核率最大值分别是50/（m³·s）、45/（m³·s）、13/（m³·s）;凝结水滴的直径较小,在0～1μm之间。这对汽轮机通流部分设计和改造提供了理论参考。     

600MW汽轮发电机组无电动给水泵启动

介绍了嘉兴发电厂600 MW汽轮发电机组无电动给水泵启动的论证、准备与实施过程,强调了启动过程中的关键控制点,交待了启动前后的注意事项。由汽动给水泵实现汽轮发电机组启动的事实进一步说明,作为一种非设计启动方式,它的使用增强了机组启动灵活性,安全可靠。     

浅谈汽轮机抗燃油的维护和保养

分析了汽轮机抗燃油油质污染机理，提出了抗燃油维护、保养方法及措施。     

汽轮机试验欠采样信号的处理方法研究

在汽轮机数字电液控制（DEH）系统试验的信号采集过程中,可能会碰到信号主要成分的频率过高,仪器无法满足奈奎斯特采样定律的情况。针对这一问题,通过希尔伯特变换构造解析信号的方法得到了信号的包络图,并根据包络信号对阀门的关闭时间进行了计算。考虑到基于信号包络线的计算方法计算精度受峰值点的时间间隔影响,为了提高计算精度,对欠采样信号进行了重构,通过快速傅里叶变换（FFT）对信号的主频率进行了分析,根据频域周期性延拓的性质确定了信号的主频率。在此基础上,根据信号初始值计算出了信号的初始相位,结合信号频率与初始相位对欠采样信号进行了重构。根据重构信号与实际信号差值,应用赤池信息（AIC）准则获取极值点的方法对阀门关闭时间进行了计算。比较2种方法的结果可知,通过信号重构的方法计算精度明显优于希尔波特变换求包络法,该研究结果可用于各类单频率成分的欠采样信号的重构,可以弥补DEH试验中硬件无法满足采样定理的不足。     

50MW背压机组汽轮机转子形变原因分析及探讨

某电厂50MW背压式热电联产机组在启机阶段出现振动及胀差波动大的现象,并最终导致转子弯曲、轴封磨损的严重问题。通过对汽机本体运行状态监测数据进行综合分析,确认故障原因为暖机不够充分引起转子过量形变、轴振上升,并出现较为严重的碰摩,进一步加剧振动,最终导致停机、惰走时间大幅缩短。经缸体解体检查,验证了上述分析,并提出了相应的整改方案。     

汽轮机抗燃油的维护和保养

文章分析了汽轮机抗燃油油质污染机理,提出了抗燃油维护、保养方法及措施。     

东汽1000MW超超临界机组双调阀的应用及改进

东方汽轮机厂首台双调阀超超临界机组应用于六横电厂,在调试、生产过程机组出现了EH管路移位、油动机晃动、汽门卡涩等问题,通过设计优化、流量特性试验等异常处理的方式,逐步解决了和双调阀相关的问题,达到了东汽超超临界机组安全稳定运行、经济性提高的目标,有利于东汽超超临界机组双调阀技术的应用和优化。     

火力发电机组蒸汽喷射式抽真空系统节能特性试验研究与分析北大核心CSCD

蒸汽喷射泵具有抽吸量稳定的特点,使其成为火力发电机组抽真空系统节能改造的一个重要技术方案,本文以某台同时安装了蒸汽喷射式抽真空系统和水环式真空泵的机组为例,详细测量和分析在各种实际运行工况(不同的机组负荷、凝汽器严密性、循环水进水温度)下,与水环式真空泵相比,蒸汽喷射式抽真空系统的节能收益以及对凝汽器换热系数的影响。试验结果表明:当凝汽器严密性非优秀时,与水环式真空泵组相比,蒸汽喷射式抽真空系统能产生一定的节能收益;该收益随凝汽器严密性变差、机组负荷率降低、循环水进水温度升高而增大。蒸汽喷射式抽真空系统改造方案并非适合所有机组,实施前应根据凝汽器抽真空系统实际运行状态核算投资回报周期。