X70厚壁海管DWTT减薄试样与全壁厚试样的对比分析

使用常规落锤试验机与大能量摆锤冲击试验机两种机型,对准762 mm×31.8 mm X70MO直缝埋弧焊厚壁海管进行了DWTT减薄试样(单面减薄及双面减薄)与全壁厚试样系列温度试验,利用Boltzmann函数对试验数据进行了拟合,得出了试验温度与断口剪切面积的关系曲线,确定了减薄试样与全壁厚试样的韧脆转变温度,对其进行了对比分析。结果验证了厚壁钢管使用减薄试样时,应降低相应的试验温度;同时得出在相同试验温度下,单面减薄试样的试验结果优于双面减薄试样(壁厚中心试样)等结论,并提出了相关建议,希望对以后的试验研究有借鉴作用。     

X60钢级HFW焊管焊缝冲击韧性异常原因分析

通过对某X60钢级HFW焊管进行拉伸试验、压扁试验及-20℃低温冲击试验,发现该焊管焊缝的冲击韧性异常低。采用金相显微分析、扫描电镜分析及能谱分析法对焊缝冲击韧性异常的原因进行了分析。结果表明,焊缝源区存在大量的灰斑,是造成焊缝冲击韧性较低的主要原因,母材组织中存在一定的带状组织也会降低焊缝的冲击韧性,另外,如果焊后热处理工艺不当,就不能起到改善焊缝冲击韧性的作用。     

高匹配搭接角焊缝力学性能及应用效果分析

采用等匹配和高匹配焊材完成了高钢级B型套筒修复高钢级管道的试验研究. 结果表明,等匹配焊接和高匹配焊接的角焊缝焊接接头都具有良好的拉伸强度和冲击韧性,高匹配焊接接头熔覆金属的冲击韧性略低于等匹配,其焊接接头延展性略差;施焊后等匹配搭接角焊缝未发现焊接缺陷,焊接接头维氏硬度最大值为293 HV10,出现在角焊缝外表面与套筒搭接焊缝处;高匹配搭接角焊缝出现了起源于角焊缝外表面层的横向裂纹,且该焊接接头硬度整体偏高,最大值出现在外表面中心位置焊缝处,为403 HV10,与裂纹起裂位置对应,其产生原因与焊接过程中不同部位熔池金属冷却速率有关,尤其是外表面盖面焊处冷却速度较快,外壁层硬度值异常偏高,萌生裂纹.因此建议搭接角焊缝焊接焊材选择时,在不影响密封和承载前提下,可尝试降低焊缝匹配强度等级.     

缺陷的性质,取向对动态波形的影响

认为动态波形分琪分析是估判缺陷性质的一个主要手段，提出各种缺陷对应的动态波形，并指出估计缺陷性质时的注意。     

腐蚀电化学测量中溶液电阻的补偿

从测量仪器、测量方法、测量范围区间以及测量结果的数值修正等几方面介绍了在腐蚀电化学测量中如何消除工作电极与鲁金毛细管间溶液电阻的影响,在实际测试过程中应该根据实际情况来选择合适的方法。在进行数值修正的时候要注意:不论是利用等距离法计算的结果还是利用EIS测量的结果,总是有一定的适用范围,特别是在强极化区,其溶液电阻由于溶液中离子运动速度的增加以及电极表面附近离子浓度的变化而减小。因而利用EIS结果及等距离法计算出的溶液电阻Rsol在相应的电位范围内是适用的,而不能将其推广到整个极化测量区间,否则将会引起较大的误差。     

HFW焊管在NS4及鹰潭土壤模拟溶液中的腐蚀及机理分析

利用浸泡试验、电化学阻抗谱（EIS）和X射线衍射（XRD）对HFW焊管在NS4和鹰潭土壤（YT）模拟溶液中的腐蚀过程及机理进行了研究。结果表明:HFW焊缝及母材在2种溶液中的腐蚀主要受阴极扩散过程控制;在16天的浸泡试验中,试样在鹰潭土壤模拟溶液中的热力学稳定性高于NS4溶液,同一溶液中焊缝试样的热力学稳定性高于母材;在2种溶液中试样表面腐蚀产物电阻R₁的数值要远小于电荷转移电阻R_t,试样在鹰潭土壤模拟溶液中的R_t较小,电极过程更容易进行,同种溶液中,焊缝试样的Rt要大于母材;在2种溶液中,HFW焊管的主要腐蚀产物为FeOOH（针铁矿）和Fe₂O₃（赤铁矿）。     

Q235碳钢在滨海盐土中腐蚀的电极过程特点

为了研究含水量对Q235碳钢在滨海盐土中腐蚀电极过程的影响,分别在10%、20%和34%含水土壤中,在±50mV极化及开路条件下对Q235碳钢的电化学阻抗谱进行了测量.实验结果表明:在低含水量(10%)时,Q235腐蚀的阴极过程主要受电荷转移电阻和结合层电阻控制,结合层对阳极过程的阻碍明显大于阴极过程;在中、高含水量(20%,34%)时,其阴极过程表现为明显的扩散控制特征,结合层主要影响阳极溶解过程,其对阴极反应的影响可以忽略不计.随含水量的增加,Q235的阳极反应电荷转移电阻逐渐降低;阴极扩散控制作用越来越明显.     

阀室316不锈钢引压管穿孔失效原因分析

某滨海区域天然气阀室316不锈钢引压管在服役过程中发生了穿孔失效,于是对失效的引压管样品进行了宏观形貌分析、化学成分分析、微观组织观察、能谱分析,并结合引压管的服役情况以及日常检漏情况,对引压管的失效原因进行了综合分析。分析结果表明,该引压管穿孔失效的原因是由于卡箍和连接螺帽与引压管接触形成的夹缝发生缝隙腐蚀所致,为了避免类似失效事故的再次发生,给出了相关建议。     

N80钢级3Cr耐蚀套管点腐蚀分析

采用宏观分析、金相分析、能谱分析、扫描电镜分析等方法,研究了N80钢级3Cr耐蚀套管的点腐蚀现象。研究表明:螺纹齿面发生了点腐蚀,该点腐蚀属于氧腐蚀,溶解氧是造成接箍腐蚀的主要原因,溶解氧来源于接箍与保护器螺纹啮合面的残留水,Cl-的存在加快了点腐蚀的速度。建议现场改善套管的存储环境或根据工况选用耐蚀性好的材料。     

Q235B消防水管道泄漏原因分析

为了研究某Q235B消防水管道泄漏原因,利用宏观检查、理化性能分析、能谱分析等对泄漏管段进行了检验和分析。结果显示:泄漏部位位于钢管外表面冷缠带及环氧涂层脱落处,主要表现为簇状分布的腐蚀坑;管材化学成分、拉伸性能、压扁试验结果满足相关标准要求;管体金相组织均为铁素体+珠光体,组织未见异常;腐蚀坑附近腐蚀产物中主要含有Fe、O、Si、Ca及少量Cl。分析表明,管道泄漏是因为钢管表面冷缠带及底漆脱落,导致钢管金属基体与土壤介质接触,从而产生局部腐蚀及穿孔。