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基于Abaqus和Tyabas有限元分析软件,根据315/60R22.5全钢载重子午线轮胎胎圈实际损坏形式提出结构优化方案,建立有限元模型,并通过增强材料端点区域的应变能密度、Mises应力、剪切应变LE13和LE23分析进行方案优选。结果表明,通过胎圈结构优化,优选方案增强材料端点的应力、应变分布情况显著改善。成品轮胎胎圈耐久性能试验结果与有限元分析结果一致,优选方案轮胎胎圈耐久性能均优于初始设计方案,最优方案轮胎延长胎圈耐久性能试验时间70 h以上,实现了提高胎圈耐久性能的目的,延长了轮胎的使用寿命。 相似文献
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造成6.50R168PR轻载子午线轮胎胎圈裂口的主要原因是轮胎结构设计不合理和使用不当。从结构设计上,应增大轮辋宽度及调整上下胎侧曲线等;从施工设计上,采用上下复合三角胶及用2层尼龙加强层替代原一层钢丝加强层等;从工艺设计上,调整成型工艺参数并相应调整成型压力参数等。改进后进行了成品试验。试验结果表明,改进后轮胎外缘尺寸符合国标,耐久性能提高170%,行驶里程延长1倍左右。 相似文献
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利用有限元分析方法研究胎体帘布角度对载重子午线轮胎胎圈耐久性能的影响.结果表明,不同胎体帘布角度的胎圈应变能密度差别较大,合理设计胎体帘布角度及其与胎圈钢丝包布角度和方位的关系,可以有效减小胎圈区域的变形,从而提高胎圈部位耐久性能. 相似文献
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采用形变控制设计方法(Deformation Control Method,DCM)设计全钢巨型工程机械子午线轮胎轮廓,利用有限元技术进行分析优化,并研制出成品轮胎与国外品牌轮胎进行对比试验。全钢巨型工程机械子午线轮胎具有高负荷、瞬间受力大、路面使用条件苛刻等特点,设计上应控制充气时轮廓、带束层端点应力以及胎圈区域的应力应变。有限元分析结果表明,不同负荷下轮胎轮廓变化与DCM设想一致,且轮胎最大应力位置始终在肩部带束层端点附近。轮廓测量结果表明,在标准充气压力下,随着负荷率的增大,DCM成品轮胎的轮廓变化趋势与国外品牌轮胎一致,但国外品牌轮胎的胎面变形更小,断面水平轴下移更小、大负荷下胎侧横向变形率较大。实际应用情况表明,DCM成品轮胎的使用寿命达到预期国际品牌轮胎的70%左右。 相似文献
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介绍225/75R17.5 14PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径 783mm、断面宽 226mm、行驶面宽 180mm、行驶面弧度高 6mm 、胎圈着合直径 442mm、胎圈着合宽度 184mm、断面水平轴(H1/H2) 0.942;变节距花纹设计,花纹周节数为72,花纹深度为13mm,花纹饱和度为72.5%。通过轮胎有限元分析受力分析确定了轮胎材料分布;同时对施工成型方法及硫化工艺进行了说明。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能、均符合相应设计和标准要求。 相似文献
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37.00R57巨型工程机械子午线轮胎胎圈与轮辋过盈配合优化设计 总被引:3,自引:2,他引:1
采用理论设计和有限元分析相结合的方法,对37.00R57巨型工程机械子午线轮胎胎圈与轮辋过盈配合进行优化设计。利用公式计算不同胎圈设计方案轮胎胎圈与轮辋配合的紧密程度、钢丝圈的安全倍数以及胎圈过盈力等,通过有限元模拟分析轮胎充气状态和负荷状态下胎圈与轮辋的接触情况和胎圈冯密斯应力分布情况,并对计算结果进行验证,选出优化方案。采用优化方案试制的轮胎在实际使用中胎圈与轮辋过盈配合恰当,轮胎气密性能良好,且装卸容易,轮胎在长时间使用中能保持正常充气压力。 相似文献
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介绍235/60R18 107T冬季镶钉轿车子午线轮胎设计。结构设计:外直径 735mm,断面宽 249mm,行驶面宽度 192.7mm,行驶面弧度高 6.4mm,胎圈着合直径 457.6mm,胎圈着合宽度 198.12mm,断面水平轴位置(H1/H2) 1.04,采用镶钉雪地胎专用TR757花纹,优化花纹节距排列。施工设计:采用有限元仿真分析技术,胎侧采用加厚形式,胎体使用2层1300D/2 DSP聚酯帘布高反包结构,带束层采用3*0.30HT钢丝帘线,矩形钢丝圈;采用一次法成型机成型;双模液压硫化机硫化。成品性能试验结果表明:成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能、脱圈阻力、耐久和低气压性能及高速性能符合相应国家标准和企业标准要求。 相似文献
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采用数值仿真分析技术对13.00R25工程机械子午线轮胎进行了结构设计优化,重点研究胎圈、胎侧部位加强层插入包对轮胎承载性能的影响。结果表明:3种方案轮胎充气后的外直径和断面宽增幅相差不大,其中方案3增幅最大;在充气压力为950kPa、加载负荷为8 500kg时,3种方案轮胎的接地印痕相差不大,但方案2胎面冠部到胎肩所受的应力较为均匀,其对应的垂直载荷最大。在胎侧部位增设锦纶加强层插入包,可使轮胎胎面冠部受力更加均匀,提高轮胎的耐磨性能,同时增大了胎侧部位刚性,延长了轮胎的使用寿命。 相似文献