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全钢载重子午线轮胎胎圈结构优化的有限元分析 总被引:1,自引:1,他引:0
采用三维非线性有限元软件MSC.MARC对12.00R20轮胎进行静负荷模拟,分析胎圈部位的破坏原因和特征,并探讨胎圈结构设计的优化方向。模拟结果表明,增大胎体帘布反包端点和胎圈钢丝加强层外端点的高度及采取加强层外端点与胎体帘布反包端点正级差可以提高胎圈强度,避免胎圈部位应力集中,减少胎圈部位破坏。 相似文献
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应用有限元技术分析全钢巨型工程机械子午线轮胎在不同胎体帘布反包高度下胎体帘布反包端点应力、应变变化情况,并利用分析结果确定最优胎体帘布反包高度。有限元分析结果表明:胎体帘布反包高度在400~530 mm范围内时,胎体帘布反包端点的应力值较小;综合考虑,胎体帘布反包高度以520 mm左右为佳。 相似文献
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以275/70R22.5公共汽车专用轮胎研发为例,采用有限元分析方法探讨7.50,8.25和9.00不同轮辋对轮胎整体性能的影响。结果表明:随着轮辋着合宽度(C)增大,胎体帘布反包端点和钢丝圈包布外端点区域的应力、应变和应变能极值及其变化幅值整体大幅下降,该区域的平均应变能密度也大幅下降,使用大规格轮辋对胎圈性能有益;随着C值增大,带束层端点区域的应力、应变和应变能极值及其变化幅值呈增大趋势,与胎圈部位恰恰相反,增大轮辋会导致胎肩脱层增加;随着C值增大,接地压力分布中心向肩部转移,可改进耐磨性能;C值增大,轮胎负荷能力略有提高。 相似文献
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采用ABAQUS有限元软件建立轮胎在余弦凹穴路面上滚动的三维有限元模型,并用显式有限元程序模拟载重子午线轮胎在余弦凹穴路面上滚动的动态过程,对滚动过程中轮胎带束层端点和胎体帘布反包端点单元的受力变形进行分析。结果表明,速度变化及凹穴深度和长度变化均不影响轮胎带束层端点和胎体帘布反包端点单元应力-应变的变化规律,带束层端点单元的应力和应变以及胎体帘布反包端点单元的应力均在凹穴底部达到最大值。 相似文献
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全钢载重子午线轮胎胎冠高度变化的静态受力分析 总被引:5,自引:5,他引:0
以11.00R20全钢载重子午线轮胎为例,通过静负荷试验测量轮胎在充气压力为930kPa、负荷为3550kg条件下的变形参数,同时利用哈尔滨工业大学开发的轮胎有限元分析专用软件TYSYS对轮胎胎肩部位带束层端点以及胎圈部位胎体帘布和胎圈加强层反包端点周围橡胶材料单元应变能进行计算,并结合轮胎使用过程中退赔轮胎质量缺陷统计,分析胎冠高度变化对轮胎受力变形和内部应力分布以及轮胎整体使用性能的影响。结果表明,静负荷试验结果与有限元模拟分析结果一致,均与实际使用中退赔轮胎的质量缺陷相对应。 相似文献
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轿车子午线轮胎结构与侧偏特性的探讨 总被引:1,自引:1,他引:0
通过测试轮胎侧偏刚度(K)、转向力因数(C)、回正力矩系数(A)、负荷灵敏度(H)、负荷转移灵敏度(G)等动力学参数,并利用UNITIRE模型进行参数辨识,分析相同轮廓195/65R15轿车子午线轮胎结构与动力学参数的关系。模拟分析结果表明,采用高三角胶、两层胎体帘布层一高一低反包结构的方案B轮胎的胎侧刚度最大,K最大,C最大,H最大,G较小,可使车辆转向反映灵敏,同时保持良好的操纵稳定性和行驶稳定性;采用胎体帘布层高反包结构且胎体帘布层复合材料模量略高的方案C和D轮胎的下胎侧刚度大,A大,能更好地保证驾驶安全性;采用胎体帘布层低反包结构且胎体帘布层复合材料模量略高的方案A轮胎的K,C,A和G最小,综合性能差。 相似文献
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介绍215/75R17.5 16PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径759.5mm,断面宽229mm,行驶面宽度170mm,行驶面弧度高9mm,胎圈着合直径442mm,胎圈着合宽度177.8mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.168,采用HN235胎面花纹,花纹深度13mm,花纹饱和度76.77%,花纹周节数88。施工设计:胎面采用单胶形式,胎体采用3+9+15×0.175W钢丝帘线,1#和2#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,3#和0°带束层分别采用3×4×0.22HE和3×7×0.20HE钢丝帘线,六角形钢丝圈采用1.65mm镀青铜回火胎圈钢丝,采用一次法胶囊反包成型机成型、蒸锅式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的外缘尺寸、强度性能、耐久性能和速度性能均达到相关设计和标准要求。 相似文献