顺槽带式输送机跑偏的综合治理

<正>兖州矿业(集团)公司济宁二号煤矿23上11综采工作面运输顺槽长1 420 m,落差47 m,坡度2～10°,平均6°。在接面生产调试过程中,发现运输顺槽输送带多处跑偏严重,掉煤较多。对该顺槽带式输送机综合治理后,运行状况明显好转。①调整H架及托辊、滚筒。重新拉线调整与输送带中心线不垂直的H架,垫挖整平阴阳部H架,保证机头、机身与机尾平、直、稳,在中间部分巷道变坡点处对H架加高,增大曲线半径,使输送带与托辊良好接触。调整中间部分托辊手把,使上托辊手把全部打     

超大功率高速强力带式输送机的设计

超大功率高速强力带式输送机是在消化吸收国内外带式输送机先进技术的基础上开发的,具有超大功率(3×1 400 kW)、高速(带速4.5 m/s)、高强度(输送带强度ST4500)的特点,对同类产品设计制造有一定的借鉴意义。     

单台大倾角下运带式输送机的改造

我公司八矿井下已四采区带式运输下山斜巷段坡度－24°~0°,长322．918m,水平段巷道长117．049m,全长439．967m。为了解决变坡点胶带的上漂问题,原设计在变坡点前水平段巷道内安装1台SD－80型带式输送机,单机功率为37kW,变坡点后斜巷段巷道内安装 1台STJ800/2×90X型带式     

无源液压纠偏装置在井下带式输送机中的应用

正带式输送机具有运输量大、运输距离长、运输平稳及效率高等特点,其结构简单、能耗低、适应性强、易于安装且维修方便,在金属矿山行业得到了广泛的应用。金川集团二矿区井下2号带式输送机全长1 058 m,在矿石运输过程中,受地压变化等因素的影响,经常出现输送带跑偏的现象,即输送带中心线偏离带式输送机中心线≥5%[1],导致其磨损较快,带式输送机侧辊及托辊损坏较多,且出现矿石洒     

落料箱对输送带寿命的影响与改进

<正>北洺河铁矿采用了3台接力运输的带式输送机担负着从主井到选厂矿仓的原矿输送任务。带式输送机是铁矿石生产中的关键设备,其停运会引起主井停止提升,上游工序以及磨矿、磁选等下游工序停止。带式输送机的多数故障停机是由输送带的划伤、撕裂和断带等引起的,同时,输送带价格较高,更换费时费力。1存在问题位于同一生产线的3台带式输送机(从主井到矿仓依次标记为1号、2号、3号)是同一厂家生产,均选用NN200-1200×6(6+3)型高耐磨尼龙输送带,3条带式输送机的规格型号如表1所列。与其他两条输送带相比,3号输送带的平均寿命和最长寿命都较     

寺河矿井东大巷带式输送机的设计简介与运行特性分析

给出了大运量 ( 2 5 0 0t h)、长距离 ( 675 8m)、多滚筒CST驱动 (机头 2× 80 0kW ,机尾80 0kW)的特大型带式输送机的设计参数、简要计算 ,并分析了拉紧装置、驱动装置和制动装置的运行特性及存在问题 ,便于大型带式输送机设计和使用参考     

大倾角带式输送机的改进

我局以前使用的输送机，承载托辊组采用3个辊支承（槽角为37°－37．5°），如图1。上运最大倾角为18°，不能满足上运25°的要求。为此受我局八矿的委托．由我厂设计制作一条上运25°的带式输送机。要求输送能力300t/h，带速2m/s，输送带宽度1000mm，输送长度200m。由于未开设蝈室，巷道断面小，驱动装置采用闭式传动结构（如日2）。经计＄，选用两台DSB．75B电动机，两台倒挂式减速机，仁24．5，两台YOX450液力倡合器，两台非接触式逆止器NF8pe80（旋向“S”、‘’N”各一台）。驱动装置采用双电机、双减速机和双滚筒驱动，同时两传…     

矿用产品安全标志发证最新信息 2006年11月(部分)获安全标志证书产品及企业名录

鹤岗市联创工贸有限公司联系人:蒋海军电话:0468-3711638DTL100/58/2×55带式输送机;DTL80/40/40带式输送机;DTL80/40/2×40带式输送机;DTL100/63/2×75带式输送机上海青浦威力橡胶制品厂联系人:周忠斌电话:021-59281136煤矿带式输送机滚筒用橡胶包覆层上海胜华电缆(集团)有限公司联系人:闻金海电话:021-68170283MVV22-6/10(25~240)mm2煤矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆;MCP-0·66/1·14(35~95)mm2采煤机屏蔽橡套软电缆;MCP-1·9/3·3(35~95)mm2采煤机屏蔽橡套软电缆;MY-0·38/0·66(4~70)mm2煤矿用移动橡套软电缆;…     

可弯曲带式输送机在超化矿的研制与应用

根据输送带弯曲运行理论 ,研制出实现 8°以下水平转弯的可弯曲带式输送机 ,并得到广泛应用 ,对大角度转弯带式输送机也做了一定探讨     

高倾角强力花纹带式输送机的研究与应用

本文介绍了倾角超过 2 8°时高倾角强力花纹带式输送机的主要技术关键 ,对花纹输送带及清扫技术进行了研究 ,研制出新型结构的花纹输送带可满足高倾角大运量上运带式输送机的需要。     

煤炭工业安全标志产品发证最新信息

20 0 1年 1 2月 2 5日～ 2 0 0 1年 1 2月 2 8日获安全标志证书产品及企业名录企业全称产品名称型　　号发证编号终止日期山西煤矿机械厂带式输送机ＤＴＬ65 /3 0 /90 2 0 0 12 0 412 0 0 6-0 7-18山西煤矿机械厂带式输送机ＤＴＬ80 /5 5 /160 2 0 0 12 0 42 2 0 0 6-0 7-18山西煤矿机械厂带式输送机ＤＴＬ10 0 /10 0 /2 0 0 2 0 0 12 0 43 2 0 0 6-0 7-18山西煤矿机械厂带式输送机ＤＴＬ12 0 /180 /2 0 0 2 0 0 12 0 44 2 0 0 6-0 7-18山西煤矿机械厂带式输送机ＤＴＬ5 0 /2 3 /3 0 2 0 0 12 0 45 2 0 0 6-0 7-18山西煤矿机械厂带式输送机…     

托辊间距的选择对带式输送机功率的影响

讨论了带式输送机托辊间距的选择对功率消耗的影响。采用CEMA标准,使用典型的三辊槽形承载托辊和两辊V形回程托辊,对某大型带式输送机(6 000 t/h,8.9 km,5.6 m/s)选择相同的带速,计算并比较了不同的托辊间距对输送带张力和功率消耗的影响,为大型带式输送机的优化设计提供参考。     

简易液压制动系统在下运伸缩带式输送机上的应用

目前我局各矿井下煤炭运输中大量使用带式输送机,其中以伸缩带式输送机最多。然而,由于伸缩带式输送机自身的特点只能适应0°￣6°的倾角,因此在井下沿倾斜向下运送煤炭时受到限制,不得不在倾角大于6°时使用刮板输送机。因为伸缩带式输送机在倾角大于6°时制动力不足会发生“飞车”等事故,所以我们提出研制一套简易制动系统以便克服其缺点,最大限度地发挥其优势,扩大其使用范围。为了研制简易制动系统,我们首先必须了解下运带式输送机的特点。下运带式输送机的基本组成部分与一般的带式输送机基本相同。机身的结构,按使用条件的需要,可以设…     

35°锥形上调心托辊的设计

通过对带式输送机运行情况的分析,为了调整输送带跑偏,防止蛇行,保证输送带稳定运行,设计了35°锥形上调心托辊。     

输送带上散粒物料动堆积截面选择与计算

<正> 输送带上散粒物料动堆积截面选择与计算,是设计、制造和生产带式输送机的一个重要参数。因为带式输送机运输能力的计算式为Q=3600VΥC[S_1+S_2] (1) 式中Q——输送机运输能力,t/h V——输送带运行速度,m/s Υ——货载的堆积容重,t/m~3     

管状带式输送机跑偏装置的改进与应用

马鞍山钢铁股份有限公司(以下简称马钢)为动力发电厂提供煤炭原料的PC250型管状带式输送机,吸收了日本三菱的管状输送带运输理论,由马钢自行研制的新型输送带运输设备,管径250mm,运输量200t/h,全长1014.4m,倾角为0～10.74°,提升高度26.5m[1]。该管状带式输送机在使用过程中先后出现过输送带跑偏、扭曲、撕裂及拉断等问题,经过分析研究,针对管状带式输送机的跑偏总结出了一套切实可行的调整方法,并对其防跑偏装置进行了改进,投入运行5年以来设备运行情况良好。     

安庆铜矿带式输送机的改造

<正>安庆铜矿生产能力为125.5万t/a,-651 m带式输送机是矿山生产环节中的重要设备,担负着坑下矿石和废石的运输任务。-651 m带式输送机总长105 m,1号、2号和3号漏斗传送矿石,4号漏斗传送废石,3号漏斗现已废弃不用。2号与4号漏斗相距40 m,废石运输量为10万t/a。输送矿石时,2号漏斗后面的输送带成空载状态,长期运转造成输送带磨损,托辊、托辊架以及电能消耗量较大,造成很大的浪费,该矿决定对带式输送机进行改造。     

带式输送机可调转向装置简介

介绍了带式输送机可调转向装置的结构及工作原理 ,并对平面转角可调节的范围进行了研究。指出输送带绕经转向装置上的转角滚筒及改向滚筒后 ,可实现 0～ 180°转弯 ,且可在预定转角 ± 10°的范围内任意调节     

综掘后配套带式输送机的改造经验

<正> 王庄矿对综掘后配套带式输送机的改制试验是在掘进近水平(倾角2～3°左右)巷道条件下,将现用的综掘后配套带式输送机(DSP—1010/650型)、小绞车运输配套方式改为只使用综掘后配套带式输送机运输,上部胶带出煤,下部胶带(回空胶带)进料一个系统。主要的改制试验内容有: 1.将DSP—1010/650型落地式可伸缩带式输送机底胶带的承载平形托辊改为槽形托辊。但离机头约25m一段和离机尾约10m一     

基于永磁涡流传动的长距离带式输送机启动特性研究

针对矿用带式输送机启动过程易出现打滑、淤带和断带等问题,基于永磁涡流传动技术,将双盘式磁力耦合器作为带式输送机的驱动装置,建立双盘式磁力耦合器动态数学模型,运用AMEsim软件搭建带式输送机系统仿真模型,设置启动时间分别为60、80和100 s,采用Harrison控制曲线启动时,研究带式输送机满载启动时机头、机尾部输送带的速度特性和张力特性,张紧装置位移特性以及双盘式磁力耦合器调速气隙特性,仿真结果表明:当启动时间为60 s时,带式输送机输送带速度波动大,动张力明显,尾部输送带最大张力达到29 kN,启动过程不平稳;双盘式磁力耦合器调速时,气隙变化与带式输送机启动速度变化趋势相反,启动过程气隙从22 mm减小到4 mm;当启动时间为80 s和100 s时,带式输送机启动过程相对平稳,速度和张紧装置位移波动小,尾部输送带张力波动幅度分别为5 kN和3 kN;带式输送机启动过程存在最佳启动时间,继续延长时间,对带式输送机启动特性影响越来越小,80 s可作为合理启动时间。