16MnR钢板冷冲压开裂原因及解决办法

通过分析16Mn钢的连续冷却转变曲线、等温转变曲线以及显微组织，证实16MnR冷冲压钢板开裂的主要原因是显微组织中有贝氏体型非平衡组织存在，提出采用等温正火处理工艺以避免该非平衡组织的出现。结果表明，通过控制16MnR钢板的奥氏体化温度（920-940℃）、冷却速度（4-6℃／s）、等温温度（600℃）以及保温时间（1h）可以获得合适的铁素体＋片状珠光体组织，且力学性能也符合使用要求。     

汽车大梁用钢板冲压开裂分析

汽车大梁用热轧510 MPa级钢板在冲压过程中开裂。检测了开裂钢板的硬度、显微组织和力学性能,以揭示其开裂的原因。检测发现:开裂钢板厚度方向不同部位的塑性不同,因而变形性也有差异,导致其冲压时开裂。此外,模具圆角半径过小,且钢板表层有夹杂物,加剧了裂纹的扩展。     

边部组织状态对低碳热轧酸洗板冲压成形的影响

针对低碳热轧酸洗板边部材料冲压时易出现制耳、开裂现象,对钢板边部显微组织和成形性能进行了研究分析.钢板边部显微组织呈现明显的晶粒粗大及混晶特征.钢板边部的力学性能和中部位置相比,强度略低,成形性能恶化,钢板边部纵向和横向的塑性应变比r值显著低于中部,只有0.31和0.65,各向异性明显.钢板边部的显微组织和力学性能特征是由于边部实际轧制温度低,处于先共析铁素体和奥氏体两相区轧制形成的.低碳热轧酸洗板边部的显微组织和力学性能特征差异是导致材料在冲压时出现较多的制耳和开裂缺陷的原因.通过产品热轧工艺改进、成分调整可以改善热轧酸洗板边部组织和性能状态.     

SAPH440热轧钢板的研制及裂纹形成原因分析

以SAPH440钢为研究对象,在1780mm热连轧生产线上进行了热轧试制,研究了热轧钢板的显微组织和力学性能。采用宏观检验和金相检验对SAPH440热轧钢板冲压开裂产生的原因进行了分析。结果表明:SAPH440钢板的力学性能符合JIS G3113-2006标准,造成开裂主要原因是冲压时钢板应力集中产生裂纹缺陷所致。     

Q345B汽车桥壳专用板的优化设计

采用光学显微镜、扫描电镜、综合力学性能检测等手段,研究了Q345B钢板在冲压焊接工艺生产汽车桥壳的过程中出现的开裂现象。结果表明,Q345B钢板显微组织中的珠光体带状组织是造成桥壳开裂的主要原因。通过理论分析,优化设计了Q345B钢板化学成分,并对其冶炼、轧钢工艺进行精确控制,解决了开裂问题,各项性能满足客户的需求。     

16MnR钢板自动埋弧焊焊接裂纹的防止措施

在多年的压力容器生产过程中我们发现 ,作为压力容器生产应用最为广泛的 16MnR钢板 ,其在进行自动埋弧焊焊接时 ,经常会产生焊接裂纹。焊接裂纹是焊接结构最危险的一种缺陷 ,在焊接过程中要尽力避免焊接裂纹的产生。本文就 16MnR钢板自动埋弧焊焊接裂纹防止措施进行论述。1　 16MnR钢板自动埋弧焊裂纹的性质及特点图 1中的裂纹是 16MnRδ =14mm钢板筒节纵缝对接正面第一遍焊接完毕后 ,清除掉焊剂药皮发现的 ,焊接材料为焊丝H10MnSi、焊剂HJ43 1。图中的裂纹具有一定的代表性 ,该裂纹产生在焊缝金属中 ,并沿焊缝纵向开裂 ,即裂纹与焊缝…     

一九八五年冶金工业部优质产品名单(普钢部分)

产品名称压力容器用16MER热轧钢板压力容器用16MnR热轧钢板压力容器用16MnR热轧钢板造船用ZC、3C碳素结构钢板造船用3C碳素结构钢板造船用3C碳素结构钢板锅炉用209碳素钢板人造机器板用热轧厚钢板45号优质碳素结构钢板65Mn钢板汽车车厢用QG42热轧钢带焊管用热轧钢带电工用热轧硅钢薄钢板电工用热轧硅钢薄钢板电工用热轧硅钢薄钢板普通碳素钢热轧薄钢板普通碳素钢热轧薄钢板深冲压冷轧薄钢板汽车车厢用冷轧薄钢板优质碳素结构钢冷轧薄钢板普通碳素钢冷轧薄钢板Dw36。一50冷轧无取向电工钢带自行车用冷轧钢带金属软管用冷轧钢带同轴电…     

石化装置用16MnR(HIC)钢的焊接

评价了新型16MnR（HIC）钢的焊接性，从钢板的Pcm、Ccq以及焊接热影响区最高硬度值法等方面进行了分析；详细介绍了该钢在焊接过程中应注意的焊前准备、焊接规范等事项，同时研究了焊接线能量、退火温度、气割坡口和碳弧气刨以及焊缝返修对焊接接头的影响，并进行了16MnR（HIC）钢焊接接头的抗硫化物腐蚀开裂试验。     

16MnR系列材料在油田H_2S-CO_2-Cl~-环境下的耐蚀性

通过应力腐蚀试验及全面腐蚀试验,系统地研究了16MnR系列压力容器用钢在油气田高含H2S-CO2-Cl-环境下的抗腐蚀性能,分析了16MnR系列钢在这种工况条件下作为压力容器用材的适用性。结果表明,16MnR(HIC)母材和焊接接头满足抗硫化物应力开裂(SSC)的基本要求,可以在pH值6以上、50℃以下的介质中任意H2S、CO2和Cl-含量下安全使用,其他16MnR材料对硫化物应力开裂(SSC)和氢诱导开裂(HIC)较敏感。在选材时还应在实际模拟工况条件下进行全浸腐蚀试验,以确定其腐蚀速率。     

焊接方法对B610CF和16MnR异种钢焊接接头的影响

采用焊条电弧焊和富氩混合气体保护焊2种焊接方法对水利水电工程中引水钢管用B610CF钢和16MnR钢之间的异种钢板状对接接头分别进行了3种焊接工艺参数下的焊接试验,并对焊接接头进行了金相试验和力学性能试验研究.试验结果表明,不管采用何种焊接方法,主要是选用的焊接材料性能影响B610CF和16MnR异种钢焊接接头焊缝金属的性能.2种焊接方法在不同焊接工艺参数下对B610CF侧和16MnR侧热影响区力学性能和金相组织的影响较小,而且B610CF侧热影响区的冲击韧性与B610CF母材的差异不明显,但16MnR侧热影响区的冲击韧性则明显低于16MnR母材的,金相组织中晶粒也较粗大.     

桥壳钢边部裂纹缺陷原因分析

桥壳钢边部出现线状裂纹缺陷,钢板开裂发生在距离边部 20mm范围之内。通过金相显微检验对裂纹产生的原因进行分析,检验结果表明：钢板传动侧与操作侧边部表层均观察到厚度约 150μm的贝氏体组织,钢板板宽方向的其他部位表层组织与试样正常组织相同,均为铁素体＋珠光体。由此可知,钢板边部冷速过快导致贝氏体组织出现,贝氏体塑性较铁素体＋珠光体差,在钢板卷取过程中导致开裂的发生。     

16MnR 容器板性能不合格的原因

运用扫描电镜、金相检验和力学检验对不合格的16MnR容器板进行了检验分析。结果表明，材料中的条状MnS夹杂物和少量的马氏体、贝氏体组织是导致钢板延伸、冲击性能不合格的主要原因。     

爆炸焊接的TA1/16MnR板中界面层微观结构

采用透射电镜研究了TA1/16MnR板爆炸焊接界面的显微组织。结果表明,爆炸焊接界面的宽度约200 nm,界面存在非常细小的纳米晶及非晶,宽约1.5 nm,长约10 nm,这种细密的组织可能会阻碍Fe和Ti互扩散。在16MnR钢侧,自界面向基体依次为异常长大的晶粒、回复组织、纳米晶和形变的等轴晶,而TA1侧存在少量形变孪晶。     

16MnR钢焊接接头表面纳米化及接头抗H2S应力腐蚀性能

采用超音速微粒轰击(Supersonic Particles Bombarding)技术对16MnR低合金钢焊接接头表面进行处理，利用金相显微镜和透射电镜对材料表面的微观组织进行分析。结果表明，经超音速微粒轰击处理可以使样品表层晶粒细化至纳米量级，表层晶粒尺寸平均为12．6nm，而且表层组织得到均一化。实验证实抗H2S应力腐蚀性能得到显提高。     

板条M/B组织对低碳马氏体钢强韧性的影响

采用ANSYS有限元模拟、彩色金相技术并利用背散射电子衍射(EBSD)的方法分析板条M/B混合组织对10CrNi5Mo低碳马氏体钢强韧性的影响。结果表明,特厚板厚度方向各部位冶金质量差别很小。淬火冷却条件下,钢板表面获得单一马氏体组织,1/4部位和心部得到板条M/B混合组织。板条M/B混合组织较单一马氏体组织具有更小的亚结构和更长的大角晶界是造成心部获得优良低温韧性的原因。板条M/B混合组织能显著提高10CrNi5Mo钢的低温韧性,降低韧脆转变温度,但对强度影响不明显。     

火炮底板开裂分析

某公司购买的热轧钢板用于制作火炮底板,经数控火焰切割后,在过渡圆弧角处出现裂纹。采用化学成分分析、力学性能检测、金相检验、扫描电镜观察等方法对裂纹形成原因进行分析。结果表明:底板的化学成分和主要力学性能指标正常,原始组织粗大降低了材料性能。底板经火焰切割后组织变化较大,产生了粗大贝氏体和马氏体等不良组织,综合分析认为,底板断裂的主要原因是经数控火焰切割后组织应力过大和在过渡圆弧角处存在应力集中。通过采用火焰切割前对底板进行正火处理,提高了材料性能,有效避免了底板的开裂失效。     

热处理工艺对含铜超高强度船板钢组织和性能的影响

研究淬火和回火温度对含铜超高强度船板钢的组织及力学性能的影响。结果表明,试验钢通过控轧控冷工艺(TMCP)可以获得板条贝氏体加少量粒状贝氏体的复合组织。经过直接回火后,获得贝氏体组织,可以满足F550级超高强船板钢的性能要求;通过淬火+回火工艺后,获得回火贝氏体和少量索氏体组织,可以满足F620级超高强船板钢的性能要求。     

静音钢板的焊接性能研究

研究MSC公司研发的厚0.84 mm、1.14 mm的静音钢板与1.0 mm厚度的DC06的点焊工艺,对焊接接头的组织与力学性能进行分析.试验结果表明,点焊后的焊核组织为贝氏体,热影响区为铁素体与少量的贝氏体组织,熔合区结合良好,由于熔核结合面上存在着锌或锌铁合金,在静音钢板一侧焊后熔核中心存在明显的分界线;在焊接后接...     

拉伸时分层的Q690D钢板试样的显微组织研究

采用光学显微镜、扫描电镜及能谱分析(EDX)等手段研究了Q690D钢板拉伸试样的分层现象及其显微组织方面的原因。试验结果表明,分层试样中裂纹附近的贝氏体组织中存在条带状分布的珠光体,同时在分层面上出现密集的(Nb,Ti)C颗粒,这些异常组织是导致Q690D钢板拉伸试样出现分层的主要原因。通过调整钢板的轧制工艺参数和消除组织缺陷,能有效防止Q690D钢板试样拉伸时的分层开裂。     

热模拟Q890高强钢焊接过程中组织转变的原位观察

采用高温激光共聚焦显微镜对6 mm厚Q890高强钢板进行了焊接热模拟试验。通过原位观察研究了不同焊接热输入条件下钢板显微组织的形核和核长大过程。结果表明:焊接后在t_8/5为300 s的条件下冷却的钢板奥氏体晶界析出块状铁素体,室温组织为先共析铁素体、粒状贝氏体和少量板条贝氏体;在t_8/5为60 s的条件下冷却的钢板,贝氏体转变从奥氏体晶界开始,室温组织主要为针状铁素体、板条贝氏体和粒状贝氏体;在t_8/5为30 s的条件下冷却的钢板,板条贝氏体呈缠结互锁状,室温组织主要为板条贝氏体和板条马氏体;在t_8/5为15 s的条件下冷却的钢板室温组织为板条马氏体及少量板条贝氏体。通过采用高温激光共聚焦显微镜进行焊接热模拟试验并结合组织转变的原位观察来判定高强钢钢焊接性能是可行的。