挤压筒加热及温度控制问题的探讨

介绍了挤压筒加热方式及各种加热器使用现状,并对挤压筒加热过程中存在的问题进行了分析.分析结果表明,挤压筒加热以应力分布均匀为原则;加热器安装应接近挤压筒中心,尽可能减小外套与内衬之间温差;对挤压筒前、后两端以及顶部和底部应采用独立加热系统,通过多区加热元件正确定位,控制挤压筒温升和温差,可以使挤压筒温度及应力分布均匀,...     

挤压筒多区加热的接线研究

挤压筒加热是热挤压生产过程中的重要前提条件之一。熟练掌握不同分区接线对于设计人员和现场维护工人都非常重要。介绍了目前挤压筒加热的常用分区方式、相应的接线方式、加热功率和电流计算、电阻加热器结构、热电偶测温配置等。并且根据现场实际调试经验,提出了一些实用的建议,为今后设计更合理的挤压筒加热分区方式、现场接线及处理电气故障、编程控制挤压筒温升和温差提供了一些参考。     

挤压筒分区加热控制系统的设计

介绍了控制系统的硬件配置和软件设计。系统以PLC为控制核心,上位工业控制计算机为人机界面。挤压筒加热分三区控制,采用PLC开关量输出作为全数字三相晶闸管交流调功器的给定,通过调功器输出控制加热功率。通过程序控制、脉冲调宽闭环控制方式,实现了挤压筒温度的梯度加热和恒温控制。     

扁挤压筒在36MN镁挤压机上的应用

扁挤压筒可以为扁宽型材挤压提供更有利的金属流动条件,并降低挤压力。在36MN镁挤压机上应用扁挤压筒实现了扁宽型材挤压生产,生产实际经验表明:扁挤压筒内衬应进行优化设计,尽可能降低应力,同时也要保证加工质量,避免产生加工应力;扁挤压筒选材应保证较高强度,并具有良好的热疲劳性能、热稳定性能和加工性能;扁挤压筒外套对应内孔短边的位置应适当减少加热管孔,以利于扁挤压筒整体温度均匀变化;扁挤压筒应进行温度控制和调节,防止其因过热而产生塑性变形。     

大型整体壁板用扁挤压筒的温度场及热应力分析

采用弹性有限元法对生产大型整体壁板用扁挤压筒的温度场和热应力场进行了数值模拟 ,获得了扁挤压筒在不同加热条件和装配条件下的温度分布及热应力分布情况。结果表明 ,对内孔尺寸为 850 mm× 2 50 mm的三层和四层扁挤压筒 ,有中间层加热圈时温度场的分布比无加热圈时的情形较为均匀 ;内孔尺寸为 850 mm× 2 50 mm的四层扁挤压筒 ,由于扁挤压筒内的温度不均匀分布所引起的最大热应力高达 50 0 MPa以上 ;有中间层加热圈时其最大等效热应力水平有所下降     

局部预应力结构扁挤压筒的分析研究

通过对扁挤压筒结构的优化分析,提出了局部预应力结构扁挤压筒模型,给出了对模型的有限元分析结果。采用局部预压力结构方法设计的扁挤压筒,与等效厚壁圆筒法设计的扁挤压筒相比,在同等条件下,可以使危险部位的等效应力明显降低。     

扁挤压筒设计

采用扁挤压筒挤压大型宽幅薄壁型材是一种非常有效的方法，它可以实现用高比压挤压大挤压系数，大宽厚比的薄壁宽幅型材。由于扁挤压筒需要在高温、高压、高摩擦等十分恶劣的条件下工作，应力状态十分复杂，而且局部拉应力很大，因此很容易在危险断面产生破裂。为了改进扁挤压筒设计，提高内套强度，通过在扁挤压筒优化扁孔参数基础上对不同比压、不同过盈量的扁挤压筒进行了分析，获得了各种不同情况下扁挤压筒等效应力数值，并给出优化扁挤压筒几何参数及结构。     

第二讲 挤压筒的优化设计（2）

第二讲　挤压筒的优化设计（２）沈阳新光模具制造公司赵云路西南铝加工厂刘静安７挤压筒的强度校核７．１回挤压简多层挤压筒的强度校核可按承受内外压力的厚壁筒来计算。这种厚壁筒是按各层同时屈服的条件来设计的。为简化计算，设定以下几个初始条件：（１）沿挤压筒长...     

挤压筒摩擦对正挤压成形影响的研究

在对正挤压摩擦特点分析的基础上,采用Deform-2D对挤压筒与坯料之间的摩擦在挤压成形中的影响进行了研究.结果表明:挤压筒不动的情况下两者之间的摩擦是成形的阻碍;但挤压筒随挤压杆同向运动且形成有效摩擦时,可以降低成形力,改善金属的流动,有利于提高挤压件的质量和模具的使用寿命.     

圆挤压筒改装成扁挤压筒的试验研究——80 MN挤压机670 mm×270 mm×1 600 mm扁挤压筒的设计与制造

扁挤压筒是挤压大型、扁宽、薄壁、复杂空心和实心型材必不可少的重要工具,也是大型扁宽薄壁型材生产的关键技术之一。扁挤压筒的设计和制造属高新技术范畴,在我国尚属空白,国外也在研制之中。在充分分析世界各国的有关资料之后,结合我国的具体情况,利用我国现有的80MN挤压机上的φ650mm圆挤压筒的外套和中套,对扁挤压筒内套的结构设计、材料选择、强度计算以及加工制造工艺和装配工艺进行了系统的研究,改装成了670mm×270mm×600mm扁挤压筒经试挤获得了良好的效果,为我国研制扁挤压筒积累了经验     

扁挤压筒内铝型材挤压的上限研究

应用上限法建立了扁挤压筒内铝型材挤压的等挤压比流动模型，得到了3次多项式表示的流线方程，给出了变形区的动可容速度场、应变速率场及上限功率的表达式，获得了最优上限挤压应力的数值解；分析了挤压比、挤压筒截面及型材截面形状等参数对挤压力的影响，得到不同长宽比A／B的扁挤压筒内挤压应力的计算线图，具有实用价值。理论计算与实验结果吻合很好，验证了该模型的可行性。     

挤压机的挤压筒内径选择方法

挤压筒内径尺寸是挤压机的一个重要参数，介绍如何选择挤压机的挤压筒内径尺寸。     

金属挤压机的定针方式及控制

本文对卧式双动挤压机穿孔针的机械和液压定针结构进行了研究,分析了挤压过程中两种定针结构的力传递过程和作用在穿孔针上的受力情况.机械定针系统结构庞大,调节复杂,液压定针系统结构简单,调节简便.在挤压过程中液压定针系统可以随时改变和控制穿孔针与模具孔定径带的位置,从而挤压生产截面比较复杂的无缝管材.液压定针系统的工作过程由电液控制系统通过对压力、流量和位置的控制完成.     

多层套扁挤压筒的热-力耦合有限元分析及结构优化

基于ANSYS软件,采用间接法对多层套扁挤压筒进行了热-力耦合数值模拟,分析了扁挤压筒在内压、预紧力及热载荷作用下的温度场和应力场;通过正交实验法,分析了工作内压、过盈量、衬套数、内孔尺寸、整体尺寸及材料对扁筒中热应力的影响。结果表明:各层套的温度分布不均匀,呈现出由外衬套向内衬套增大的趋势,且外层的温度分布比内层与中层均匀;热应力的存在使扁筒的等效应力更均匀;增大工作内压和过盈量会使扁筒的等效应力和接触应力均增大;选取三层套、合适的内孔和中衬的尺寸以及经济合理的模具材料更有利于提高筒的装配效果和降低其等效应力。模拟分析获得了较为合理的工艺参数,为优化扁筒的结构设计和装配提供了参考依据。     

36MN扁筒挤压机的自动控制

针对我公司生产的36MN卧式扁筒挤压机的自动控制系统进行分析讨论.36 MN卧式扁筒挤压机采用三梁四柱预应力组合框架结构和短行程前上料正向挤压方式,可以为宽扁型材料提供更有利的金属流动条件,从而降低设备的挤压力;挤压机的电控系统采用能够精确控制压机速度、位置和压力的PLC与上位机两级控制.36 MN卧式扁筒挤压机采用的主要技术集中体现了当代挤压机的发展趋势和先进技术水平.通过实际生产验证,该挤压机不仅适宜生产制造和利于操作维护,而且生产效率高、成本低.     

2A12合金的无润滑管材挤压工艺实验研究

为了在国产35 MN挤压机上实现2A12合金管材的无润滑挤压,减少废品的产生,通过分析2A12合金的材料性能及国产35 MN挤压机的结构特点,对挤压机的穿孔针系统结构进行改造,并在该挤压机上进行了2A12合金的无润滑管材挤压实验.实验结果表明,在合理控制挤压速度、挤压温度、铸锭加热温度等工艺参数的条件下,可以实现2A12合金的无润滑管材挤压;挤压产品的内表面质量好,偏心度得到很大改善.     

提高挤压筒内壁耐磨性的WC-12Co涂层有限元优化

目的获得WC-12Co涂层厚度的优化方案,以提高挤压筒内壁的耐磨性。方法基于ANSYS软件,以两层套圆挤压筒为研究对象,进行挤压筒内壁有无WC-12Co涂层及涂层厚度对挤压筒应力分布影响的有限元模拟。结果施加涂层后,在装配、挤压-装配和热-挤压-装配情况下,涂层的应力分布合理且都小于该温度下涂层的屈服强度;而在热-装配条件下,由于热应力和过盈量引起的预应力相互抵消,使得总体应力较小;同时,等效应力在涂层与挤压筒的结合处发生剧烈变化,而在其他位置的应力相较于不施加涂层时变化较小。在各种工况下,挤压筒内出现的最大等效应力均随着涂层厚度的增加而降低,且热-挤压-装配下涂层厚度对最大应力影响最大。结论在所选涂层厚度范围内,涂层厚度越大,挤压筒所受的最大应力越小,越有利于挤压筒使用。当涂层厚度为6.4 mm时,各种工况下的最大等效应力最小,此时在热-挤压-装配工况下的最大等效应力为760.61 MPa,已经远低于H13钢的屈服强度,可以满足实际使用要求。