机车用灰铸铁件组织中E型石墨的消除

在灰铸铁产品金相组织中经常会出现E型石墨,E型石墨的存在严重影响了灰铸铁的性能,遗传因素是E型石墨产生的主要原因。在铁水孕育处理过程中加入增碳剂和加入硅钡复合孕育剂,能够有效抑制E型石墨的产生。     

离心铸造灰铁缸套组织和性能的研究

一般离心铸造灰铁缸套组织中容易出现晶间石墨。采用自制的孕育剂,对铁水进行了瞬时孕育处理,达到了消除晶间石墨,提高抗拉强度之目的,讲座了含硅量对缸套组织和性能的影响。     

缸体生产选用球墨生铁的几点意见

生产缸体时,在配料时选用石墨形态较接近灰铸铁片状石墨的球墨生铁(Q10、Q12)作为其配料的主要材料,能很好地解决生铁中粗大过共晶石墨的遗传性,避免缸筒壁出现黑点类缺陷,以及减少缸体的裂纹倾向等质量问题,获得石墨形态较为理想的灰铸铁,确保缸体的耐磨性和良好的使用性能。     

不同孕育剂对减少白口、麻口和过冷石墨能力的研究

本文通过正交试验和方差分析以及系列对比试验得出,稳定剂FeCr、FeV都有增加白口和过冷石墨减少麻口的能力;各种孕育剂都有减少白口、麻口和过冷石墨的能力,但它们的能力大小各有不同、而且对各区的影响也不成比例。1~#Re减少白口的能力最强、BaSi和CaSi次之,75SiFe最弱.但对减少麻口和过冷石墨的能力来说,BaSi、CaSi和75SiFe三者相近,1~#Re最弱。因此,采用1~#Re与BaSi、CaSi或75SiFe等的复合孕育剂,可获得同时减少白口、麻口和过冷石墨良好的孕育效果。复合孕育剂经在X4115缸工盖生产中验证,收到了预期的效果。     

瞬时孕育对球墨铸铁组织的影响

主要研究了在保证原铁水的碳和硅质量分数不变的前提下,不同的瞬时孕育剂对球墨铸铁的石墨形态和基体组织的影响。试验结果表明:不进行瞬时孕育时铁水容易发生孕育衰退,石墨球容易发生畸变,圆整度不太好,石墨球尺寸很大,数量很少,并且基体组织中出现少量的珠光体;分别使用0.15%的75硅铁粒、硅钡合金和一种含微量Bi的孕育剂进行瞬时孕育后,球墨铸铁的石墨形态得到明显改善,石墨球数量大幅增加,并且基体组织中珠光体的含量明显降低。尤其是采用含微量Bi的孕育剂进行瞬时孕育后,石墨球圆整度改善最为明显,石墨球数量达到了180个/mm2以上。     

孕育剂及孕育工艺对球铁组织及性能的影响

研究了含有Sr、Bi的孕育剂和"一次孕育+随流孕育"处理工艺对球铁汽车转向节铸件及Y型试块中石墨形态、基体组织和力学性能的影响.结果表明:用含Sr的孕育剂处理后基体组织中存在"牛眼状"铁索体和大量的珠光体,伸长率和冲击韧性低下;用含Bi的孕育剂处理后基体组织中有较多的铁素体,经过"一次孕育+随流孕育"处理后主要为铁素体组织.后两种工艺处理后,石墨球数量多、球化率在80%以上,球铁的综合力学性能也有明显改善.     

曲轴箱缸头多肉凸块缺陷原因分析

灰铸铁曲轴箱缸头厚大部位曾发现有多肉凸块缺陷.分析认为:导致该缺陷的主要原因是CE偏高及孕育量过大、缺陷部位局部模数较大,使铸件在凝固过程中石墨化膨胀量较大;此外,型砂强度偏低、砂型刚度不够及浇注温度偏高也是引发该缺陷的辅助因素.通过适当降低CE和孕育量、采用Si-Sr孕育剂、控制型砂强度,已基本消除缺陷.     

用稀土合金稳定生产高牌号灰铸铁

我厂生产的高牌号灰铸铁件,曾一度出现组织疏松、石墨粗大的现象,致使机械性能下降。经分析,废钢来料范围广,质量较差是一个重要原因。对此,我们采用炉前少量孕育,并加入稀土合金的办法生产高强度灰铸铁,不仅消除了疏松、石墨粗大的现象,而且铸铁具有高的强度和较高的硬度,切削加工性能和铸造性能也较好。     

球铁的缩松及QKS抗缩松孕育剂的应用

介绍球铁件抗缩孔、缩松专用孕育剂的作用机理:在孕育剂中加入一定浓度的非金属元素S和O,后者能与孕育剂中的金属元素产生较多数量的石墨核心.加入这种孕育剂能使球铁共晶凝固后期析出大量细小的石墨球,此时冒口的补缩作用早已停止,这种后期析出石墨产生的膨胀能有效地抵消球铁凝固后期的收缩.试验表明,这种孕育剂对复杂铸件热节部位的缩松缺陷消除尤其有效.     

缸体生产选用球墨生铁的几点意见

论述了生铁对灰铸铁缸体组织及性能的影响以及生产灰铸铁缸体时如何选用生铁.经验表明,配料时选用石墨形态接近灰铸铁片状石墨的球墨生铁(Q10、Q12)作为其配料的主要材料,能很好的解决生铁中粗大过共晶石墨的遗传性,避免缸筒壁出现黑点类缺陷,以及减少缸体的裂纹倾向等质量问题,获得石墨形态较为理想的灰铸铁,确保缸体的耐磨性和良好的使用性能.     

强力珩磨新工艺在薄壁缸筒上的应用

强力珩磨是国外七十年代发展起来的一种新工艺。我国从七十年代末开始引进这一新技术,烟台气动元件厂在薄壁缸筒的加工中采用了这一新技术,缸筒材料为45号无缝钢管,规格φ100×100,壁厚5mm,调质硬度HB240～270,强力珩磨机是用普通加长C630车床上改制而成,珩磨头涨缩采用自制的配油扭矩装置,可调恒压,珩磨头转速是二级变速(7瓩),珩磨液采用强力珩磨油,机械式风冷,网式和纸质两级过滤。强力珩磨分粗珩和精珩两个工     

球墨铸铁采用30SiFe孕育剂的试验研究

试验了一种w(Si)量较低的30SiFe孕育剂在QT400-18上的使用情况,结果显示:(1)球墨铸铁采用BS-1和30SiFe孕育后得到的石墨形态、石墨数量均较好,30SiFe孕育后石墨形态与石墨球数随孕育增Si量的增加呈下降趋势,而BS-1孕育后石墨的圆整度、均匀度都呈上升趋势。(2)力学分析表明,采用30SiFe和BS-1孕育后的球墨铸铁性能均达到要求,当孕育增Si量0.3%时,30SiFe的孕育效果较为明显;而当孕育增Si量0.3%时,BS-1孕育效果优于30SiFe。(3)从微观组织、力学性能及回炉料合理使用等方面综合考虑,当孕育增Si量0.3%时,建议采用30SiFe孕育剂;当孕育增Si量0.3%时,建议采用BS-1孕育剂。     

柴油机用轴承体瓦面点状锈蚀研究

采用金相显微镜研究了某型柴油机用QT500-7轴承体瓦面点状锈蚀行为。结果表明,点状锈蚀处的金相显微组织粗大,部分石墨球开裂或脱落形成凹坑,导致残留冷却液及空气介质与裸露基体反应形成点状锈蚀现象;通过降低CE,调整球化剂及孕育剂配比,降低浇注温度,可以有效解决此类问题。     

生铁选用对灰铸铁缸体质量的影响

介绍采用球铁生铁代替铸造生铁生产灰铸铁缸体的优点:(1)球铁生铁的石墨形态与铸件要求的石墨形态相近,可以避免生铁遗传性引起的粗大过共晶石墨;(2)可以避免缸体缸筒壁上黑斑缺陷的产生;(3)w(P)量较低,避免了w(P)量过高引起的铸件裂纹。指出选择球铁生铁既要确保成分,又要考虑成本。     

电解珩磨在深孔磨削中的应用

文中介绍了深孔电解珩磨原理，针对长径比L/D≥15，材质27SiMn煤矿液压支架缸筒零件内孔，实现电解珩磨。设计了直流电源及电解液供给两套设备，为了保证电解珩磨质量对其主要工艺参数，如电极间隙、电解珩磨压力、珩磨头、磨条特性和电解液的确定进行了理论分析和现场实验研究，取得了很好的效果。本课题在某煤矿机械厂完成，液压支架缸筒深孔进行电解珩磨，表面粗糙度达到R．0．025μm，精度为IT6，完全满足图纸要求，生产率大大提高，比普通珩磨效率提高20倍以上，而且珩磨头磨条损耗大大降低。     

缸筒用高精度冷拔管内表面质量分析

通过对热轧管、冷拔管内表面缺陷的测量、分析,指出了影响缸筒用高精度冷拔管内表面质量的主要缺陷是麻点,以及减少麻点的具体措施和方法。     

465Q发动机缸体渗漏原因分析与解决

对引起465Q缸体渗漏的原因进行了统计分析,结果发现:(1)浇注温度过高,容易引起晶粒粗大,而且还可能引起水套芯飘浮致使水套与回油道贯通,并引起渗漏；(2)孕育剂加入量增大,铸件缩松倾向增大,因而渗漏率增高；(3)Sr-Si孕育剂引起的渗漏率明显低于Si-Ca孕育剂.通过适当控制浇注温度,采用Sr-Si孕育剂并控制其加入量,恰当地选择激冷涂料和覆膜砂,使缸体渗漏率控制在1％以下.     

高碳当量薄壁灰铸铁纺机铸件的孕育处理

采用Ba、Ca、Si、稀土、石墨、Al为主要成分的复合孕育剂对高碳当量(CE＝4.3%～4.4%)薄壁灰铸铁件进行孕育处理,研究了复合孕育处理对薄壁铸件的白口倾向、石墨形态及力学性能的影响.结果表明,与常用的FeSi75孕育剂相比,复合孕育剂对降低薄壁铸件的白口倾向、改善石墨形态及力学性能等方面均具有显著效果.当复合孕育剂的加入量w为0.35%时效果最佳,消除了薄壁灰铸件的白口现象,且薄壁和厚壁部分的A型石墨形态均匀、细小,抗拉强度提高近10%.     

铸铁的孕育及高效长效孕育剂

1 孕育剂及其分类 孕育剂品种分为①石墨化类;②混合类;③稳定化类3种类型.一般孕育剂主要是指石墨化孕育剂;混合孕育剂是各种孕育材料的机械混合物;稳定化类,除了有石墨化功能外,尚有稳定珠光体的作用.     

球墨铸铁管卡脆断原因分析

采用中频炉熔炼、SiFeMg8RE7合金球化剂和75SiFe孕育剂、冲入法球化和倒包孕育处理生产球墨铸铁管卡,结果大批产品产生脆性断裂;铸件宏观断口形貌为典型的结晶状断口,铁素体晶粒异常粗大,石墨大小分布不均;扫描电镜照片显示存在不同高度的解理台阶和沿晶断口;化学成分分析发现w(Si)高达5.30%.认为球墨铸铁管卡脆性断裂的原因是由于杂质元素Al、O、Ca在铁素体晶界上偏聚,以及孕育处理过程中加入了过量的SiFe所造成的.解决措施是严格控制孕育剂的加入量以及降低有害杂质元素的含量.