超微晶软磁合金的结构与磁性稳定性关系

用Ｘ射线衍射与差热分析相结合的方法研究了Ｆｅ＿（７３．５）Ｃｕ＿（１）Ｎｂ＿（３）（Ｓｉ，Ｂ）＿（２２．５），非晶合金中α－ＦｅＳｉ晶化相的形核、晶界作晶相以及晶化激活能与硅含量的关系。结果表明，随硅含量的增加，晶化激活能降低，α相易于形核，相应的晶化温度与最佳热处理温度也降低。超微晶Ｆｅ＿（７３．５）Ｃｕ＿（１）Ｎｂ＿（３）（Ｓｉ，Ｂ）＿（２２．５），的磁性不仅与α－ＦｅＳｉ晶化相有关，而且还与晶界非晶相的铁磁性密切相关。作品相铁磁性的降低使相邻晶粒间的铁磁耦合减弱，从而使合金的软磁性能下降。     

Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶合金晶化过程的研究

用动态及等温差示扫描量热计（ＤＳＣ）研究非晶合金Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９在制备态及经预退火后的晶化行为。在制备态，合金的有效晶化激活能Ｑ＝３８４ｋＪ／ｍｏｌ，Ａｖｒａｍｉ因子ｎ＝１．５￣１．７。经过至５１０℃的预退火，Ｑｅ上升到４９４ｋＪ／ｍｏｌ。经过４００℃预退火后ｎ值变化不大，而等温晶化的激活能Ｑ（ｘ）上升了２０￣５０ｋＪ／ｍｏｌ。     

纳米软磁合金Fe76.5—xCu1.0NbxSi13.5B9.0界面非晶相的穆斯堡尔研究

采用穆斯堡尔谱学方法，研究采用非晶晶化法制备的Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０（Ｘ＝１，３，５和７）纳米晶合金中界面非晶相的显微结构。采用穆斯堡尔热扫描技术测定了残余非晶相的磁有序温度Ｔｃ。分析了纳米晶粒通过磁相互作用对界面非晶相的影响以及Ｎｂ元素在该系列合金中所起的作用。     

纳米晶Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9合金的磁性能

报道了新开发的纳米晶Ｆｅ７２．５Ｃｕ１Ｎｂ１．５Ｍｏ１．５Ｖ１Ｓｉ１３．５Ｂ９合金的综合磁性能。     

非晶合金Fe76.5—xCu1.0NbxSi13.5B9.0的穆斯堡尔研究

非晶合金Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０（ｘ－１，３，５和７）穆斯堡尔研究表明，Ｎｂ元素对非晶合金的磁有序温度Ｔｃ和超精细相互作用很大的影响，Ｎｂ元素使非晶体Ｆｅ－Ｆｅ间的平均磁相互作用减弱，是造成晶非合金不均匀的重要因素。     

FeCuNbSiB系非晶体晶化过程中的亚稳相与钠米微晶

本文用Ｘ射线射射法和霍普金森效应系统研究了Ｆｅ８７７－ｘＮｂｘＣｕ１Ｓｉ１３Ｂ９（Ｘ＝０，３，５）三种非晶体在晶化过程中第一晶化相ｂｃｃａ－Ｆｅ晶粒点阵常数和居里温度的变化规律。发现晶化早期化相ｂｃｃａ－Ｆｅ为含Ｎｂ的亚细相，这种亚细相中Ｎｂ的扩散速度决定了α－Ｆｅ的长大速度，Ｎｂ扩散速度低抑制了α－Ｆｅ的长大，促进纳米微昌的形成，提出了ＦｅＣｕＮｂＳｉＢ系非晶体晶化结构模型，并用Ｍｏｓｓｂａｕｅ     

快淬Nd_16(Fe_(1-x)Co_x)_(78)B_6合金的磁性及Msbauer效应

采用熔融旋淬法制备了标称成分为Ｎｄ１６（Ｆｅ１－ｘＣｏｘ）７８Ｂ６（０≤ｘ≤０．６）系列条带样品。经Ｘ－射线衍射、差热分析研究了样品的晶化过程、晶化温度及居里点。讨论了晶化过程与居里点的关系，当非晶开始转变成微晶时，它的ｂｃ相在形式上与αＦｅ相很相似；且大约在６００℃时完全转变成Ｎｄ２（Ｆｅ－Ｃｏ）１４Ｂ相。当ｘ≤０．１５时，平均超精细场随Ｃｏ含量的增加而增大了。     

新型纳米晶合金Fe69.5Cu0.5Cr4V5Si13B8退火过程中微结构的Mossbauer

采用Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ、Ｘ－射线衍射等实验方法研究了新型纳米晶合金Ｆｅ６９．５Ｃｕ０．５Ｃｒ４Ｖ５Ｓｉ１Ｂ８退火过程中微结构的变化，实验结果表明，该合金经５４０℃退火４０分钟后能获得优良的综合软磁性能，此时，合金形成双相结构，即具有ＤＯ３型超点阵结构的α－Ｆｅ（Ｓｉ）固溶体超细颗粒和作为晶界的富Ｃｒ、Ｖ、Ｂ等元素呈弱铁磁性的非晶相。超细颗粒的尺寸为２０ｎｍ左右。当退火温度超过６００℃后，残余的非晶     

新纳米晶合金Fe72Cu1Nb2V2Si14B9和Fe72Cu1Nb1Mo1V2Si14B9的磁性能及应用

本文报道了新开发的纳米晶Ｆｅ７２Ｃｕ１Ｎｂ２Ｖ２Ｓｉ１４Ｂ９和Ｆｅ７２Ｃｕ１Ｎｂ１Ｍｏ１Ｖ２Ｓｉ１４Ｂ９合金的综合性能。     

NdFeB永磁体表面离子镀Cu—Al—In三元仿金

分析了真空离子镀的基本原理，研究了ＮｂＦｅＢ永磁合金表面离子镀Ｃｕ－Ａｌ－Ｉｎ三元仿金合金的新工艺。合金镀层晶粒较小，均匀美观，光泽柔和，合理的工艺条件为：偏压２００Ｖ，主弧电流５Ａ±０．２５Ａ，间距１２０ｍｍ，加热功率１１ｋＷ，氩气分压１．３３Ｐａ￣０．０１３ ３Ｐａ，时间３０ｍｉｎ。     

中间包快速更换技术的应用

本文介绍连铸中间包更换操作的主要工艺参数及其试验结果。试验结果表明:中间包快速更换技术,操作简单、技术经济效益好,是实现全连铸车间的必要措施。1概况连铸生产就要充分发挥连铸机"连"的优势,使其多炉连浇.70年代中期,国外已把发展多炉连浇技术作为提高钢水收得率及提高连铸机生产率和节约能源等的重要措施。     

转炉数学模型应用的新进展

转炉静态控制是转炉计算机的基本控制方式,副枪动态控制是以静态控制为基础。转炉炼钢采用静态模型(终点控制模型、供氧模型、造渣模型、底吹模型)和动态模型(脱碳速度模型、钢水升温模型和冷却剂加入量模型)可减少炉口压力偏差,提高煤气回收量。     

福建鼎信1550mm退火酸洗线卷取机钳口改进

以福建鼎信1 550 mm连续退火酸洗线卷取机为研究对象,找出了其钳口处的漏油问题,从液压系统设计与机械结构设计两方面做了相应改进,从而使漏油问题得到解决,保证了带钢产品的表面质量。     

济钢120t转炉留渣操作工艺的实践

介绍了济钢集团第三炼钢厂120 t顶底复吹转炉的留渣操作工艺,对留渣操作的条件进行了研究,分析了应用转炉顶底复吹和溅渣护炉工艺解决留渣操作安全问题的机理;实施留渣操作对转炉冶炼时的初期化渣和脱磷十分有利,吨钢可以降低石灰消耗12 kg、降低钢铁料消耗5 kg,取得了显著的经济效益。     

SPHC钢冷轧基料金相组织均匀性的优化

以德龙钢铁1250生产线为例,为了满足冷轧客户对SPHC钢冷轧基料金相组织均匀性的要求,通过对加热温度、卷取温度、层流冷却等参数进行调整,使带钢上下表面的晶粒大小趋于一致,带钢的金相组织更均匀。     

云西矿床9 号糜棱岩带的控矿容矿构造初探

河台金矿云西矿床作为多源热液糜棱岩型金矿床, 在糜棱岩形成过程的中后期由韧性剪切变为张性剪切而产生的一系列控矿和容矿构造对矿体的形成有重要的作用。这些构造对矿体的产出空间、位置和产出形态起着控制作用, 研究其规律为今后探矿将具有指导意义。     

汽车右下悬臂件的断裂分析

对进口飞鹰牌轿车右下悬臂件的断裂问题进行了宏观分析,确定了其断裂原因。     

MSA在钢的化学成分分析中的应用

介绍了测量系统和测量系统分析(MSA)的概念及意义,重点阐述了开展测量系统的重复性和再现性分析的步骤和方法,以钢中磷元素成分分析的测量系统的重复性和再现性分析为例,介绍了运用Minitab软件对钢中化学成分分析系统进行测量系统分析的新方法及应用。     

板坯结晶器窄面调宽机构的优化

唐钢公司第一钢轧厂1#板坯连铸机结晶器窄边锥度变化较大是影响铸坯拉速及质量的重要原因,结合借鉴3#、4#机调宽结构的设计要点,通过对1#机窄面调宽机构的优化和完善,稳定了1 700板坯连铸生产,提高了板坯质量,延长了结晶器铜板的使用寿命。     

甘肃黄金工业现状及其发展思索

甘肃省黄金资源较为丰富,但地质勘查工作严重滞后于金矿建设和生产;全省黄金工业发展,从小到大,经历了4个阶段;黄金产量由1984年的2千两剧增至1997年的19万两,堆浸起了巨大作用,地质队参与黄金生产,黄金开发与扶贫脱贫工作有机结合又是重要保证;但黄金事业发展同时,还存在一些值得深思的问题,解决这些问题,甘肃省黄金工业才能更健康持续的发展。