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根据静负荷性能试验数据,利用软件插值计算出缺气保用轮胎在不同负荷下所允许使用的最小安全充气压力。试验测得,225/55ZRF17 97W标准型和225/55ZRF17 101W增强型缺气保用轮胎在各自标准充气压力和标准负荷下的标准下沉量分别为26.07和21.15 mm。软件计算分析表明,在标准下沉量下,单胎负荷为455 kg时,225/55ZRF17 97W标准型和225/55ZRF17 101W增强型缺气保用轮胎允许使用的最小安全充气压力分别为112和54 kPa。汽车更换不同品牌的缺气保用轮胎时,应重新计算轮胎的最小安全充气压力,校正胎压监测报警系统。 相似文献
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跑气保用轮胎力学性能分析 总被引:5,自引:4,他引:1
对不同公司采用不同技术生产的225/45R1791W跑气保用轮胎进行外缘尺寸和静负荷性能试验,分析在不同充气压力和负荷下跑气保用轮胎力学性能的变化情况,并与普通225/45R1791W轮胎进行对比。结果表明,轮胎充气压力降低,胎体承受负荷增大,充气压力不足时跑气保用轮胎下沉率变化远小于普通轮胎,滚动阻力增量不是很大,接地压力分布呈胎冠中心部位小、胎面四周边缘部位大;充气压力不足时跑气保用轮胎的静负荷性能和胎侧耐屈挠性能远远优于普通轮胎。 相似文献
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针对分布压力模拟航空轮胎充气压力无法反映腔内压力变化的问题,采用流体腔模拟航空轮胎充气结构,进行航空轮胎静载仿真研究。采用Yeoh橡胶材料本构模型和Rebar帘线层加强筋单元建立某型航空轮胎二维几何模型,通过修改INP文件,建立航空轮胎流体腔三维仿真模型。对静载工况下分布压力模型和流体腔模型航空轮胎进行分析,结果表明:在自由充气阶段,不同充气压力下2种模型轮胎的断面宽及外直径相等;轮胎下沉量小于10 mm时,2种模型轮胎径向刚度基本相同,当轮胎下沉量达到30 mm时,流体腔模型轮胎径向刚度比分布压力模型轮胎大3%~4%;流体腔模型轮胎腔体体积与腔内压力呈近似反比例关系。 相似文献
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利用轮廓扫描测量系统和压力分布测量系统,研究不同品牌全钢载重子午线轮胎在不同充气压力下的轮廓以及不同充气压力和负荷下的接地压力分布及其对轮胎磨损的影响。结果表明:在不同充气压力下,胎冠处的轮廓变化很小,而断面宽度随着充气压力的增大而增大,当超过标准充气压力后,断面宽度基本不变;当轮胎负荷不变时,充气压力越大,轮胎应力越集中在胎面中间部位,平均接地压力也越大,胎面中间的磨损加快;轮胎负荷率达到120%时,标准充气压力仍足够承担负荷;轮胎负荷越大,磨损速度尤其是胎肩部位的磨损速度越快。 相似文献
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根据9.00R20子午线轮胎的实际结构,考虑了轮胎的材料结构非线性、几何非线性、复合材料各向异性以及橡胶材料本身的弹性等特性,运用MARC有限元通用程序,建立轮胎模型,分析了9.00R20子午经轮胎静态下与地面的接触问题,考察了不同下沉量、内压及静摩擦因素等因素对轮胎静态接地面内应力应变场的影响。结果表明,在一定充气压力下,随下沉量的增大,接地区应力分布由内高外低变为内低外高,发生翘曲现象;静态接地时的摩擦力分布对称,但数值不大;随充气压力的升高,对应的下沉量下降,而在一定的下沉量下,接地面内的最大应力随充气压力的升高而增大。 相似文献
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通过ABAQUS建立特殊结构的免充气轮胎有限元模型,对其静态加载和侧倾工况下进行了模拟,并将计算结果与同规格11.00R20载重子午线轮胎的实测数据作对比分析。研究表明:静载工况下,两者的静刚度曲线基本吻合,下沉量和接地面积接近,免充气胎最大接地压力较小;侧倾工况下,两者的接地面积和静刚度曲线的变化趋势接近。表明该免充气轮胎可以达到同规格子午线轮胎的性能要求。 相似文献
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<正>第1部分:术语、定义、标识、尺寸、负荷能力和充气压力1适用范围和领域本标准法规适用于MPV、车、客车及挂车用新型轮胎的术语、定义、标记、尺寸、负荷能力和充气压力。2补充标准2.1 GSO 51/2007《乘用车轮胎第1部分:术语、定义、标识、尺寸、负荷能力和充气压力》 相似文献
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2.轮胎的负荷特性轮胎的负荷特性是分析轮胎的气压(X)、负荷 (Y^)与下沉率 (下沉量 )之间的关系 ,这三者是影响轮胎使用寿命的直接因素。为了在车辆超载时尽可能合理使用轮胎 ,必须了解和处理好这三者之间的关系。下面先分别观察轮胎气压 -负荷关系和轮胎负荷-下沉率关系 ,然后分析气压、负荷和下沉率三者之间的影响关系。1同下沉率下的气压 -负荷关系我们通过试验测得在不同下沉率下气压-负荷关系的若干组数据 ,根据试验数据采用一元线性回归分析法来拟合同下沉率下气压 -负荷的线性方程以及其他有关的数理统计结果 ,可预测不同下沉率下的… 相似文献
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