稀土元素La对Al-10Mg合金组织及力学性能的影响

研究了稀土元素La对Al-10Mg合金铸态及固溶处理态显微组织及力学性能的影响。结果表明,La的加入使Al-10Mg合金晶粒组织细化,同时析出Al11La3化合物。经固溶处理后,Al3Mg2相溶解。随La添加量的增加,合金铸态和固溶处理态的力学性能呈先增后降的趋势。添加0.35%的La及435℃×15 h的固溶处理可显著提高Al-10Mg合金的力学性能。     

稀土Ce对Al-10Mg合金组织及力学性能的影响

研究了添加稀土Ce及固溶处理对Al-10Mg合金显微组织及力学性能的影响。添加Ce能够细化Al-10Mg合金的铸态组织,并形成Al4Ce相,固溶处理可使Al3Mg2相溶解。随Ce添加量的增加,Al4Ce相由弥散分布的颗粒状、短杆状形态转变为粗大连续的枝状形态。综合考虑,添加0.4%的Ce对提高Al-10Mg合金的力学性能最为有效。     

复合添加Zr及稀土Sc、La对铝镁合金组织和力学性能的影响

通过金相显微镜观察、拉伸力学性能测试、扫描电镜(SEM)观察、能谱分析(EDS)和XRD物相分析等手段研究了添加Zr及稀土Sc、La及固溶处理对Al-10Mg合金显微组织及力学性能的影响。结果表明:当Zr和稀土Sc的复合含量均为0.25%时,Al-10Mg合金综合性能最为优良;复合加入0.25%的Zr、稀土La,与单独加入0.25%稀土Sc后的Al-10Mg合金力学性能相似。     

稀土元素La对铝镁合金组织和力学性能的影响

采用对比试验方法,通过金相显微镜、拉伸力学性能测试、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)、XRD衍射物相分析等手段研究了添加稀土元素La及固溶处理对Al-10Mg合金显微组织及力学性能的影响,发现固溶处理后,Al3Mg2相溶解起到固溶强化作用,而添加稀土La能够细化铝镁合金的晶粒、枝晶尺寸明显减小,并形成短杆及颗粒状Al11La3化合物,提高合金力学性能。当稀土元素La的添加含量为0.45%时,铝镁合金综合性能最为优良。     

Sb变质对Mg-6A1-1Zn-0.7Si镁合金热处理组织和力学性能的影响

通过金相、扫描电镜(SEM)、X射线衍射分析(XRD)和差热分析(DSC)等手段,研究Sb变质对Mg-6Al-1Zn-0.7Si镁合金热处理组织和力学性能的影响,尤其是对合金固溶处理组织的影响.结果表明:固溶处理可以变质Mg-6Al-1Zn-0.7Si镁合金铸态组织中的汉字状Mg2Si相,使Mg2Si相从汉字状变为短杆状和条块状,并且添加0.4%Sb到实验合金中可使固溶处理变质汉字状Mg2Si相的效果提高.也正是由于固溶处理可以使实验合金组织中的汉字状Mg2Si相变质,使得Mg-6A1-1Zn-0.7Si合金时效处理后获得了较铸态更高的的抗拉性能和抗蠕变性能,并且添加0.4%Sb可以进一步增强热处理对性能的改善作用.     

Mg对压铸Al-8Ce合金组织和性能的影响

采用扫描电子显微镜、X射线衍射、透射电子显微镜和激光热导仪等分析测试手段,研究了Mg对压铸Al-8Ce合金微观组织、力学性能和导热性能的影响。结果表明,合金主要由α-Al初生相和Al-Al_(11)Ce_3共晶相组成,Mg在合金中以固溶态存在,没有含Mg的第二相生成,且Mg元素的添加对合金金微观组织无明显影响。压铸Al-8Ce-xMg合金的屈服强度和抗拉强度随着合金中Mg含量的增加而增加,而合金的伸长率和热导率则随着合金中Mg含量的增加而降低。试验结果表明,压铸Al-8Ce-0.50Mg合金展现出更加优异的综合性能,其屈服强度为112.8 MPa,抗拉强度为225.0MPa,伸长率为10.3%,热导率为153.7 W/(m·K)。     

热处理对铝铜镁合金组织与性能的影响

对Al-4.3Cu-0.8Mg合金进行不同的热处理,通过显微组织观察、力学性能检测及断口形貌分析,对Al-Cu-Mg合金硬度和冲击韧度进行了研究。结果表明:对合金进行固溶+时效处理,可明显细化合金组织,提高合金的硬度和韧性;Al-4.3Cu-0.8Mg合金经525℃固溶8 h+190℃时效10 h处理后,硬度可达最高;经505℃固溶6 h+180℃时效8 h处理后,冲击韧度最好。     

固溶处理对Mg-10Gd-1Al-1Ca合金组织和性能的影响

为进一步提高Mg-Gd系合金的力学性能，同时降低其密度和成本，向Mg-10Gd合金中复合添加了2%(质量分数)的Al和Ca,研究了固溶处理对Mg-10Gd-1Al-1Ca合金微观组织和力学性能的影响。结果表明，复合添加Al和Ca后，α-Mg由粗大的枝状晶转变为细小的等轴晶。固溶处理后，(Mg, Al)₃Gd相发生部分溶解，形貌由鱼骨状或花瓣状转变为颗粒状，部分α-Mg晶内析出相互平行排列的短棒状二次增强相，由于Al₂Gd相在晶界的钉扎作用，晶粒没有发生明显的粗化。固溶态Mg-10Gd-1Al-1Ca合金的硬度、抗拉强度、屈服强度和伸长率较铸态Mg-10Gd-1Al-1Ca合金分别提高了16.7%、21.9%、19.7%和54.7%。铸态和固溶态的Mg-10Gd-1Al-1Ca合金力学性能均优于Mg-10Gd合金。     

Sb变质对Mg-6Al-1Zn-0．7Si镁合金热处理组织和力学性能的影响

通过金相、扫描电镜（SEM）、X射线衍射分析（XRD）和差热分析（DSC）等手段，研究Sb变质对Mg-6Al-1Zn-0．7Si镁合金热处理组织和力学性能的影响，尤其是对合金固溶处理组织的影响。结果表明：固溶处理可以变质Mg-6Al-1Zn-0．7Si镁合金铸态组织中的汉字状Mg2Si相，使Mg2Si相从汉字状变为短杆状和条块状，并且添加0．4％Sb到实验合金中可使固溶处理变质汉字状Mg2Si相的效果提高。也正是由于固溶处理可以使实验合金组织中的汉字状Mg2Si相变质，使得Mg-6Al-1Zn-0．7Si合金时效处理后获得了较铸态更高的的抗拉性能和抗蠕变性能，并且添加0．4％Sb可以进一步增强热处理对性能的改善作用。     

Al-4.3Zn-1.4Mg合金厚板的固溶处理制度研究

通过常温力学性能测试、差热分析及显微组织结构分析,研究了40 mm厚的Al-4.3Zn-1.4Mg合金板材在不同固溶制度处理下的力学性能和显微组织。确定了试验合金适宜的固溶处理制度为470℃保温40 min。     

钇添加量和固溶处理对AZ91D镁合金组织的影响

添加适量稀土元素钇的AZ91D镁合金采用真空熔炼、金属型铸造的方法获得,并对之进行了固溶处理;研究了钇的添加量及固溶处理时间对AZ91D合金组织的影响.结果表明,经350℃固溶处理16h、钇含量约为0.6％的AZ91D镁合金具有均匀、细小的组织和最佳的力学性能和.     

固溶处理对Mg-8Al-1Zn-1Si-0.6Sb合金组织与力学性能的影响

采用重力铸造法制备Mg-8Al-1Zn-1Si-0.6Sb合金,研究了固溶处理对该合金组织及力学性能的影响。结果表明,铸态合金主要由α-Mg、β-Mg_(17)Al_(12)、Mg_2Si、Mg Zn和Mg_3Sb_2相组成。对合金进行430℃×(8～32) h固溶处理,随保温的时间延长,Mg Zn相和β-Mg_(17)Al_(12)相固溶于α-Mg基体;粗大汉字状Mg_2Si相发生球状化;与此同时,合金的室温及高温(150℃)抗拉强度、屈服强度和伸长率逐步提高,硬度逐渐下降。铸态与固溶处理态合金的拉伸断裂形式均呈准解理脆性断裂。     

钇对Mg-9Al-1Zn合金铸态组织及时效特性的影响

研究了稀土元素钇(Y)对Mg-9Al-1Zn合金铸态组织及时效硬化特性的影响。结果表明：Y促进合金的晶粒细化，并形成高熔点的Al2Y相；含Y的Mg-9Al-1Zn合金固溶处理后的硬度高于不含Y的镁合金。Y推迟镁合金的时效过程，这是由于固溶处理时Al2Y相不能溶于α-Mg基体中，因而使得Mg-9Al-1Zn-1Y试样中Al在α-Mg基体中的固溶量减少，Mg17Al12相的时效驱动力下降。     

SCR成形Al-Mg-Sc合金线材的强化

用单辊搅拌冷却技术(Shearing-Cooling-Rolling简称SCR技术)和在线固溶处理方法制备了Al-3Mg、Al-3Mg-0.5Sc合金线材。研究了不同热处理工艺对Al-3Mg-0.5Sc合金线材力学性能的影响;用透射电镜观察其显微组织,探讨该合金线材的强化机制。结果表明,Al-3Mg-0.5Sc合金线材在铸挤态、T6、T8、T9状态的抗拉强度比铸挤态Al-3Mg合金线材的提高了84 N/mm2~207 N/mm2;该合金线材的强化机制为晶界强化、位错强化及Al3Sc粒子的沉淀强化。     

固溶处理对铸态Mg-4Al-2Si合金组织和性能的影响

研究了固溶处理对铸态Mg-4Al-2Si(AS42)合金组织和性能的影响.结果表明,铸态与热处理态合金均由α-Mg基体、β-Mg17Al12相和Mg2Si相3部分组成.固溶处理使合金中的β-Mg17Al12相发生部分溶解,汉字状Mg2Si相颗粒出现球状化,合金的力学性能有较大幅度的提高.铸态与热处理态合金的断裂形式均为准解理脆性断裂.     

Mg-Gd-Y-Zr-Ag合金的组织和力学性能

分析了Mg-10Gd-3Y-0.6Zr-1Ag合金的显微组织、时效特性及力学性能。结果表明,合金的铸态组织主要由α-Mg基体及Mg24(GdY)5、Mg3Gd、Mg2Gd和Mg5Gd相组成,Ag元素固溶于基体中,没有形成含Ag化合物。时效硬化特性曲线表明,Mg-Gd-Y-Zr-Ag合金具有明显的时效硬化特征。添加1%的Ag元素使合金的峰时效时间提前,但对硬度无明显影响。根据特性曲线确定了固溶合金的最佳时效工艺参数;合金经T6态热处理后强度有明显提高,而Ag元素的添加对合金的铸态及热处理态的室温力学性能均无明显影响。     

铸造Al-7Si-2.5Cu-0.3Mg合金的热处理工艺研究

通过相图计算、示差热(DSC)分析,拉伸试验及显微组织分析,对铸造Al-7Si-2.5Cu-0.3Mg合金的热处理过程进行了研究。结果表明:Al-7Si-2.5Cu-0.3Mg合金在515℃左右和535℃左右发生低熔点共晶组织转变,经500℃×4h固溶后,可使合金中低熔点共晶物完全溶解;该合金热处理可以采用单级固溶和分级固溶热处理工艺,单级固溶热处理工艺为:500℃×10h+175℃×6h,分级固溶热处理工艺为500℃×4h+520℃×8h+175℃×6h。     

Y对ZAlSi7Mg合金组织和力学性能的影响

利用热分析方法对ZAlSi7Mg-xY(x=0.1%、0.3%、0.5%,质量分数,下同)合金的凝固过程进行了研究;采用光学显微镜和扫描电子显微镜对合金显微组织进行观察;测试了T6热处理前后合金的室温力学性能。结果表明,随着钇含量增加,ZAlSi7Mg合金液相线的变化不大,固相线及共晶点显著下降,固液凝固区间增大。钇含量为0.1%时合金组织及综合力学性能最好,随着钇含量进一步增加,合金组织中出现大块含Y化合物,并于晶界处聚集,合金的力学性能尤其是伸长率明显降低。     

镁与热处理对Al-4Si-(xMg)合金导电性及力学性能的影响

利用SEM、XRD、EDS、硬度计及电阻率测试仪等方法分析Mg元素和不同热处理对Al-4Si-(xMg)(x=0~1.5%,质量分数)系列合金导电率及硬度的影响。结果表明:随Mg添加量增加,铸态合金的导电率和硬度先增后减,最佳添加量为1.1%。Mg使铸态合金硬度显著增加,但恶化了其导电率。Al-4Si-(xMg) 合金经不同热处理后,合金导电率大幅提高,硬度略有降低。其中,固溶时效对合金导电率的提高最显著,硬度降低幅度最小,使Al-4Si-1.1Mg合金导电率和硬度匹配关系最好。通过Mg元素和固溶时效的协同作用,可使铸态Al-4Si合金导电率由43.3%IACS提高至50.9%IACS,硬度由41.5 HV0.5增加至84.3 HV0.5。     

深冷处理对Al-7Si-2Cu-0.3Mg合金组织与力学性能的影响

采用光学显微镜(OM)、拉伸试验、硬度测试、SEM断口分析等研究了不同时间深冷处理对Al-7Si-2Cu-0.3Mg合金组织及力学性能的影响。结果表明:对铸态Al-7Si-2Cu-0.3Mg合金进行520℃×6 h固溶+-196℃不同时间深冷+160℃×6 h时效处理试验,随着深冷时间的增加,合金的抗拉强度和硬度逐渐增加,伸长率逐渐降低,抗拉强度和硬度在深冷22 h前提升明显。固溶+22 h深冷+时效处理合金的抗拉强度、硬度分别为351.2 MPa、135.5 HB,比固溶+时效处理合金分别提高了10.1%和8.4%。随着深冷处理时间的增加,合金晶粒尺寸先减小后增大,固溶+22 h深冷+时效处理合金的晶粒较为均匀细小,深冷处理有效改善了合金的组织。