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制定了国产HMn59-2-1-0.5合金同步器齿环的热处理工艺, 对比了该合金齿环和进口齿环的磨损性能, 分析了HMn59-2-1-0.5合金的磨损机理.结果表明: 国产HMn59-2-1-0.5合金同步器齿环耐磨性优于进口同步器齿环或与之相当, 磨损机理主要是磨粒磨损, 热处理后形成的"硬质点 软基体"和"软质点 硬基体"的典型多相复合耐磨组织使合金具有良好的摩擦特性. 相似文献
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医用钛钼合金粉末冶金制备工艺参数研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了球磨时间和烧结温度对钛钼合金力学性能和弹性模量的影响.结果表明:粉末冶金工艺制备的钛钼合金具有良好的力学性能、较低的弹性模量和均匀的微孔结构,与"硬组织置换"材料要求性能所匹配;2h球磨适合制备强度较高的钛钼合金,5 h球磨则可以制备塑性良好、性能全面的钛钼合金;1200℃是钛钼合金较为理想的烧结温度;5 h球磨1150℃烧结就可以得到完全合金化的纯β相钛钼合金. 相似文献
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制备了一种含Sc的Al-Zn-Mg-Cu合金,采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜技术,运用晶界和晶粒拓扑理论研究、分析了该合金的再结晶组织和规律.结果表明:合金中添加0.15%Sc,可以明显提高再结晶温度.在总变形量一定的条件下,随应变速率增加,合金再结晶过程加快.变形局部化所形成的强剪切变形区,可以看作是没有溶质和溶剂原子的"真空"区域.固溶处理时,该区以界面弓出机制进行再结晶形核,以亚晶吞并机制长大.进入"真空"区域内的溶质和溶剂原子,通过组装过程完成"二次晶体"的重建.淬火的"二次晶体"中保留有大量的空位,溶质原子在空位处偏聚,并通过吸收周围的溶质原子长大. 相似文献
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微机系统在合金热裂行为测试中的应用 总被引:5,自引:1,他引:4
设计了一种新的合金热裂行为测试系统.该系统通过数/模转换,用微机对凝固过程中的温度、应力和收缩信号数据进行采集和进一步的处理,并描绘其曲线.实验结果表明,在正常凝固条件下,AZ91合金并不按平衡相图凝固,而是有共晶相析出;在合金凝固后期,存在一"冲击”收缩,是"冲击”收缩导致了合金凝固过程热裂的产生. 相似文献
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Al对IN718合金拉伸性能及其稳定性影响的研究结果表明,在标准热处理状态下,Al增加合金中γ"和γ'相析出总量,提高合金室温和680℃的抗拉伸强度,但Al抑制晶界δ相析出,促进Laves相、M7C3相和σ相等在晶界析出,恶化合金的拉伸塑性.经680℃长期时效以后,γ"和γ'相粒子长大,其中高Al合金中析出的γ"/γ'"包覆组织"的长大速率比常规合金中的γ"相小,但两者拉伸强度下降的速度基本相同;合金晶界状态恶化,使室温拉伸塑性明显降低;强化相粒子长大,合金基体的高温强度降低,使680℃拉伸塑性升高. 相似文献
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本文通过模铸法制备了一种Zn-Mg-Ti中间合金,并研究分析了Zn-Mg-Ti中间合金对纯镁显微组织和力学性能的影响。研究结果表明:中间合金主要由基体及“花朵状”Zn-Mg-Ti三元相组成。Zn-Mg-Ti中间合金对纯镁的晶粒组织有显著影响,镁合金晶粒尺寸随中间合金添加量的增大先减小后增大,当中间合金添加量为8%时,镁合金晶粒尺寸最小。镁合金晶粒细化主要归因于Ti原子在固液界面前沿偏聚,造成成分过冷,抑制晶粒长大。对比Mg-6.4wt.%Zn合金和Mg-8(Mg+8wt.%Zn-Mg-Ti中间合金)合金微观组织,发现Ti元素不仅能显著细化Mg-Zn合金晶粒尺寸,而且能够促进M-8合金中的第二相固溶于基体中。挤压态合金力学性能测试结果表明镁合金力学性能随Zn-Mg-Ti中间合金添加量增加先增大后减小,当中间合金添加量为8%时,镁合金综合力学性能最佳,其抗拉强度和延伸率分别为308MPa和21.5%。 相似文献
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为了研究7075铝合金对AZ91镁合金组织与性能的影响,采用光学显微镜、扫描电镜、X 射线衍射仪、万能材料试验机研究了AZ91镁合金的显微组织与力学性能。结果表明:向AZ91镁合金中加入7075铝合金可使该合金的铸态组织明显细化,当7075铝合金含量超过4%(质量分数,下同)时,AZ91镁合金铸态组织中Mg17Al12相数量明显减少,并且组织中生成了Al6Mn新相。合金抗拉强度与延伸率随着7075铝合金加入量的增加而提高,当7075铝合金的加入达到4%,其抗拉强度与延伸率达到最大值,分别为186 MPa和8.2% 相似文献
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研究了Al-20%Si中间合金对铸造Al-Si合金显微组织的影响.结果表明:向Al-Si合金熔体中加入1%的Al-20%Si中间合金,Al-7%Si合金中的共晶Si由粗大的板片状变为细密的纤维状或点状,变质效果较好,而对共晶Al- 12%Si合金的变质效果较弱;浇注温度对合金显微组织影响较大,适当降低浇注温度,有利于铸件组织的细化;变质温度越低越有利于颗粒状Si相成为形核核心,抑制枝晶组织的形成长大;在变质温度为650℃时,Al-20%Si中间合金对Al-7%Si合金变质有效时间是3h左右. 相似文献
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Al-P中间合金在Al-Si活塞合金中的应用 总被引:11,自引:6,他引:11
在实验室和生产条件下研究了Al-P中间合金对共金和过共晶Al-Si活塞合金的变质工艺特点,变质效果和力学性能等的影响,结果表明:使用Al-P中间合金操作简单,变质效果好且稳定,力学性能也比其他变质剂有不同程度的提高;使用该中间合金无渣,无污染,从时间上看可以完全省去变质处理过程,节约能源,提高合金的实收率,降低铝耗,有着良好的应用前景。 相似文献
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由理论分析和实验数据推导了两相WC-Co硬质合金γ相磁饱和与钨浓度的关系及合金成分与合金密度和磁饱和的定量关系。结果表明,兼用密度和磁饱和测量值用解析法能精确计算WC-Co合金的成分;两相区下限合金碳含量及WC+γ两相区碳含量宽度不仅和真实钴含量有关,还取决于两相区下限γ相中的钨浓度。 相似文献
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Kartik Prasad Rajdeep SarkarS.V. Kamat T.K. Nandy 《Journal of Alloys and Compounds》2011,509(27):7361-7367
The tensile behaviour of boron modified Timetal 834 titanium alloy was studied in the intermediate temperature range 400-500 °C and compared with that of the base alloy. The yield and ultimate tensile strengths of the B modified alloy were found to be higher than those of the base alloy at all the temperatures investigated. The B modified alloy also exhibited only a marginally lower elongation to failure as compared to the base alloy at all the temperatures investigated. The B modified alloy exhibited dynamic strain aging in the temperature range 400-475 °C which is similar to the observed behaviour in the base alloy. 相似文献
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镁合金再生后组织与性能的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
随着镁合金消费的增加,服役后零件和生产废料的重熔再利用、重熔后镁合金的组织和性能是人们所关注的焦点.研究了加入不同质量回收料的再生镁合金中夹杂物、组织及性能.结果表明,再生镁合金中夹杂物数量随着镁合金废料比例的增加而增多,夹杂物成分主要为镁的氧化物和少量铝的氧化物,且夹杂伴随着气孔产生;力学性能和抗腐蚀性能都随着原料中回收废料的比例增加而降低;镁合金的再利用必须经过精炼,将夹杂物含量控制在一定范围之内;镁合金再生具有明显的组织遗传性;利用气体喷吹精炼装置对回收镁合金进行精炼,取得满意效果. 相似文献
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根据分子动力学理论建立了非晶Ni64Pd16Al20的结构模型,利用Recursion方法计算了Ni64X17Al20系非晶及相应晶态的电子结构。结果表明,Ni64X16Al20合金的非晶形成能力与过渡元素局域电子态密度的双峰位置、电子得失形成的离子键及非晶与晶态合金的总结构能差有关。局域电子态密度的结果表明,A1与过渡元素间存在电子耦合一共价相互作用,合金元素使Ni64X16Al2合金非晶形成能力从强到弱的顺序是:Ir,Pt,Rh,Pd,Au,Ag,Cu;Ni64X16Al20合金中离子键的存在使其非晶形成能力增强。非晶与晶态合金的总结构能差越小的过渡元素使其形成非晶的驱动力越强,对非晶形成越有利,由此得出的规律与上述共价键的作用规律一致。 相似文献
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采用扫描电镜、硬度测试、拉伸试验及冲击性能测试,研究了3种不同热处理后Al-12Zn-2.4Mg-1.1Cu-0.3Zr-0.15Ni-0.12Mn(质量分数,%)合金显微组织演变与力学性能的变化。结果表明:经T6处理合金的组织主要为α-Al基体、η′和η析出相,合金的平均硬度和抗拉强度分别达到210 HV和597 MPa,高于T4和T5工艺下的合金硬度和强度。η′和η相对于基体有一定的可动性,使合金的塑性降低,T6态合金的伸长率略低于T4态。T4和T5态合金的冲击断裂机制为脆性断裂,T6处理后合金的冲击性能得到明显改善,断裂机制为韧脆混合断裂。挤压态Al-Zn-Mg-Cu合金宜采用T6热处理工艺。 相似文献