热处理工艺对Cu-Fe-P合金显微硬度及导电率的影响

自行设计了一种Cu Fe P系合金 ,研究了固溶温度、时效温度以及时效时间对该合金显微硬度和导电率的变化规律。结果表明 ,该合金的最佳固溶处理工艺为 90 0℃× 70min ,并在 4 0 0℃× 2h时效条件下具有较好的综合性能 ,显微硬度可达到 10 6 4HV0 1,导电率可达 82 3%IACS。试验结果还表明 ,在 4 0 0℃、5 0 0℃下时效 ,随着时间的延长合金显微硬度会出现两个峰值。     

稀土改性WC-10Co-4Cr HVOF热喷涂涂层的制备及力学性能

为提高WC-10Co-4Cr热喷涂涂层性能,制备了添加0.2wt.%纳米Pr₆O₁₁的WC-10Co-4Cr热喷涂粉末及其高质量涂层,并研究了纳米Pr₆O₁₁对WC-10Co-4Cr涂层的影响。采用团聚烧结法制得纳米Pr₆O₁₁弥散分布WC-10Co-4Cr热喷涂粉末,并利用JP8000超音速火焰喷涂设备在304不锈钢基体表面制备了Pr₆O₁₁改性WC-10Co-4Cr致密涂层,通过ICP-MS、XRD、XPS、SEM和显微硬度计等对热喷涂粉末及其HVOF涂层进行了微观表征和力学性能测试。与未加稀土的空白对照样相比,添加微量纳米Pr₆O₁₁的WC-10Co-4Cr(Pr₆O₁₁)HVOF热喷涂涂层综合力学性能得到有效改善,其平均努氏硬度达到1267.85 HK,平均弹性模量达到363.8 GPa,平均断裂韧性达到4.51 MP...     

45钢的脉冲爆炸-等离子体表面改性

采用脉冲爆炸-等离子体(PDP)技术对45钢进行表面改性处理,用OM、SEM、XRD分析了PDP处理前后试样的截面形貌和相结构变化,利用显微维氏硬度计、磨损测试和电化学方法研究了PDP处理前后显微硬度、耐磨性能和耐腐蚀性能。结果表明:由于PDP过程中含有空气成分,并在处理时快速加热与冷却试样,使改性层有残余奥氏体出现,并生成新相Fe3N,形成了一层厚约52.10μm的含有柱状晶与细晶区双层结构的改性层。PDP处理使45钢表层在一定深度范围内显微硬度提高约2.9倍,耐磨损性能也得到了有效的改善,磨损质量损失仅为基体的1/3,磨痕宽度也明显减小。     

冷作模具表面硬化层的耐磨性研究

用多弧离子镀及离子氮碳共渗技术对基体钢表面进行了硬化处理。对表面硬化层在不同冲击功下(0J、0.2J、1J)的耐磨性进行了研究,两种表面硬化技术分别应用于不同品种的冷作模具,达到了显著提高模具使用寿命的效果。     

国外半固态金属成型工艺的发展现状

半固态金属成型技术是近期发展较快的热加工技术之一。本文就半固态金属成型的方法，影响因素，特点和应用等方面作一综述。     

45钢与DC53钢的干滑动摩擦学行为

采用销盘摩擦磨损试验机研究了不同载荷下45钢与DC53钢(Cr12Mo V1)的干滑动摩擦学行为。通过SEM、XRD、SIMS等分析了45钢的磨损机理及其摩擦诱发的变形层特征。结果表明,载荷从40 N增加到60 N时,45钢销试样的磨损率增加量远大于DC53钢盘试样的磨损率增加量,载荷的变化对平均摩擦系数的大小几乎无影响;40 N载荷条件下,45钢销试样表面主要发生磨粒磨损和轻微的粘着磨损,60 N载荷条件下,45钢销试样表面主要发生粘着磨损;45钢销试样的摩擦影响层均由摩擦表层和塑性变形层组成,60 N载荷条件下销试样的塑性变形层深度大于40 N载荷条件下的销试样;45钢销试样的磨损表层出现了晶粒细化的现象,60 N载荷条件下的晶粒细化更明显;磨损表层中的细晶铁素体主要是由摩擦磨损过程中摩擦热和塑性变形共同作用导致的动态再结晶诱发的。     

高压作用下AZ91D镁合金微观组织的演化

以AZ91D镁合金为研究对象,借助X射线衍射仪、金相电镜、场发射扫描电镜及透射电镜,研究了压力对AZ91D镁合金微观组织的影响。结果表明,高压时效处理后的AZ91D镁合金仍由α-Mg和β-Mg17Al12相组成,但高压时效处理可改变β-Mg17Al12相的形态及分布,并且明显细化AZ91D镁合金的晶粒组织。     

反复锻压模具结构和加工工艺的有限元分析

采用Deform-3D数值模拟软件对反复锻压模具结构和加工工艺进行有限元分析,发现:缩小模具型腔宽度能够增大试样每个锻压道次的等效应变,但应变分布均匀程度和试样形状尺寸保持度相应降低;模具存在一定的过渡角半径时,试样表面具有较好的成形质量,应变分布均匀性随着过渡角半径的增大有所提高;试样每道次锻压后绕Z轴旋转90°再进行下个道次锻压,等效应变分布比每道次锻压后试样不旋转更均匀;加工速度对锻压后试样的温升影响十分明显,速度越高温升越显著;随着锻压温度的提高,载荷峰值不断降低,试样中应变和应力分布逐渐均匀;随着摩擦系数的提高,等效应变分布均匀性有所改善,摩擦系数提高到0.2时分布最均匀,继续增大到0.3时分布均匀性开始显著降低。在300℃和0.1 mm·s-1条件下锻压AZ31镁合金的实验表明:5道次后晶粒显著细化,平均晶粒尺寸由约200μm细化到最小约1.3μm。     

大倾角大采高综采面顶板事故防治

本文详细介绍了大倾角大采高综采工作面的防片帮措施，支架的防倒防滑措施以及顶板冒落后的防治措施。     

Calculation of Cu-rich part of Cu-Ni-Si phase diagram

The thermodynamic calculation of phase equilibria in the Cu-Ni-Si alloy system was carried out using the CALPHAD method. The calculations show that there are three two-phase areas and two three-phase areas in the Cu-rich parts of the isothermal section of the phase diagram at 300-600 ℃ , and the three two-phase areas are FCC-Al（Cu-rich）＋γ-Ni5Si2, FCC-Al（Cu-rich）＋δ-Ni2Si and FCC-Al（Cu-rich）＋ε-Ni3Si2, two three-phase areas are FCC-Al（Cu-rich）＋）,-Ni5Si2＋δ-Ni2Si and FCC-Al（Cu-rich）＋δ-Ni2Si＋e-Ni3Si2. For this reason, an alloy located in the Cu-rich portion may precipitate γ-Ni5Si2, δ-Ni2Si or ε-Ni3Si2; the proportion of each phase depends on the alloy composition and aging temperature. The transmission electron microscope analysis of the Cu-3.2Ni-0.75Si alloy indicates that the precipitates are mainly δ-Ni2Si with only a few γ-NisSi2 phase particles, which agrees well with the thermodynamic calculations of phase equilibria.