缩短光学灵敏杠杆臂提高其定位精度

万能工具显微镜测球定位精度与光学灵敏杠杆放大比Ｋ＝２ｆ／Ｌ有关，缩短测量杆长度Ｌ，可以增大放大比Ｋ值，从而就能提高测球穴位精度。     

螺旋焊管焊缝噘嘴应力分析方法

螺旋焊管焊缝噘嘴问题是复杂的三维问题，国际上目前尚无现成的应力计算公式可以利用。作者建立了螺旋焊缝噘嘴应力分析的力学模型，在直焊缝噘嘴应力的理论解基础上。通过理论分析和有限元数值分析，提出了螺旋焊管焊缝噘嘴附加弯曲应力和焊缝噘嘴部位最大应力的显式解。给出了螺旋焊管焊缝极限噘嘴高度的计算公式，为螺旋焊管质量控制和安全性评定提供了理论依据。     

地质灾害下悬空管道的应力分析及计算

在地质灾害作用下，管道下方的土层下陷或流失会造成管道悬空，从而可能引发管道失效。本文基于Winkler线性理论，建立了地质灾害作用下管道与土相互作用的力学模型，并利用有限元计算了悬空管道上的应力分布。     

矩形留磨花键滚刀留磨量的校验

所谓留磨花键滚刀,是指花键滚刀切出的花键轴的键侧和底径(内定)是要留磨的(见图1),留磨量为a。对于以外径D定心的花键轴来说,留磨主要是指花键轴的键侧留磨量的大小,至于外径D留磨量大小与花键滚刀无关,本文不讨论。对于内径d定心的花键轴采说,留磨主要是指在花键轴键侧留磨量大小和底径的留磨量大小。由于留磨花键滚刀键侧和底径留磨量大小的确定还没有标准化,全国各工具厂根据自己厂的经验各自     

渐开线盘形剃齿刀齿面修形位置的计算

利用计算确定剃齿刀齿面修形位置可以减少试验次数。通过对剃民齿面修形位置计算表明：（１）新，旧剃齿刀齿面修形位置到齿顶的基圆展开板长近相等，也就是说剃齿刀重磨后的修形位置不必重新计算；（２）用同一把剃齿刀剃削不同齿数的齿轮，剃齿刀的修形位置到面的基圆展开弧长近似相等，也不必按被剃齿轮齿数分档对剃民齿面修形。     

输油管道腐蚀剩余寿命的预测

针对某273mm×6(7)mm输油管道建成时间不长,管道腐蚀却很严重,腐蚀发展速率非常高的情况,利用此管道历年来的近千个腐蚀大修缺陷尺寸数据,统计出管线的腐蚀速率分布,建立了腐蚀速率概率分布的模型,并对模型进行了验证,发现腐蚀速率服从正态分布N(03968,01412)。利用腐蚀剩余强度评价确定的极限缺陷尺寸数据,在可靠性理论的基础上对273mm×6(7)mm输油管道的腐蚀剩余寿命进行了预测,发现在低、中风险地段,管道使用5～6年后,需要检测和维修;在高风险地段,管道使用4～5年就需要检测和维修。建议应对此输油管道加强防腐,严把防腐质量关。     

17管干式除尘器焊缝裂纹失效分析

通过磁粉无损检测、化学分析、力学性能测试、金相分析、电镜扫描分析等对17管干式除尘器焊缝裂纹产生的原因进行了分析。结果表明,纵焊缝焊接工艺规程控制不严格,Mn含量高于标准要求,导致焊缝韧性较差,是导致焊产生缝裂纹失效的主要原因。通过分析发现裂纹均起源于焊趾应力集中处,纵焊缝外表面裂纹沿焊缝表面垂直方向扩展,内表面裂纹沿夹杂物方向扩展。     

天然气加热炉盘管安全评价

某天然气加热炉盘管经检测含多处腐蚀缺陷,用API 579—2000中的体积型缺陷评价方法对其进行了安全评价。评价结果表明：临界腐蚀深度为4．814mm,所有检测到的腐蚀缺陷均可接受,盘管极限压力为30．82MPa,检测周期为4．08年。     

预应变对含焊缝区X80管线钢应变响应特征及拉伸性能的影响

高通量天然气管道在使用过程中由于增压将引发局部变形,对管道材料的服役安全性会产生不利的影响。目前对于预变形引发硬化现象的研究主要集中在母材区域或焊缝区域,而对于含焊缝区域管线钢的研究则甚少。为此,以含焊缝区域的X80管线钢为研究对象,采用不同拉伸预变形量来模拟管道增压形成的单向拉应力,以此为基础研究焊缝和母材协同应变引起的加工硬化对管线钢拉伸性能的影响规律。研究结果表明:(1)在拉应力的作用下,焊缝区域和母材区域均发生应变响应;(2)焊缝区域较大晶粒尺寸可以有效增加晶界与内部位错的流动阻力,具有较高的应变硬化能力,使得再次变形时焊缝区屈服强度高于母材区,因此拉伸过程主要集中在母材区域;(3)预变形量越大,应变硬化现象越显著;(4)焊缝区的强应变响应能力导致断裂发生在母材区域并且断口形貌由微孔聚集型向准解理型断裂转变。结论认为,该研究成果可以为X80管线钢焊接工艺设计及高通量条件下的天然气管道安全评价提供理论基础和实验依据。