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81.
研究了(110)[110]Fe-Si单晶体的冷轧和再结晶。经过70—90%冷轧后,得到了强的{111}〈110〉和弱的{111}〈112〉加工织构,退火后得到了集中的{111}〈112〉再结晶织构。冷轧变形后,{111}〈112〉取向的地区比{111}〈110〉取向的地区先发生回复,{111}〈112〉取向的亚晶吞并滞后回复的地区而长大,成为再结晶晶核。这种再结晶织构的形成过程,可以概括地称为同位成核-选择生长。 相似文献
82.
<正> 我们对26Cr2Ni4MoV 钢进行了晶粒遗传的试验;并就这一钢种的珠光体组织加热时奥氏体化的特点,马氏体、贝氏体组织加热时恢复奥氏体的再结晶过程,以及原始组织、过热程度、长时间回火、反复低温奥氏体化处理等因素对恢复奥氏体再结晶过程的影响进行了论述。我们希望本文能对合理地制订大锻件的锻后热处理工艺有所助益。 相似文献
83.
再结晶退火对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9合金冷轧板相组成及板材织构的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用X射线衍射术和ODF研究了再结晶退火对Ni47Ti44Nb9合金冷轧板相组成和织构的影响。结果表明,冷轧板材的相组成为B2+β-Nb+B19';织构类型为面织构{001}p+{110}p再结晶退火期间,马氏体相B19'逆转变为母相B2,合金的相组成为:B2十β-Nb,而再结晶织构为:{001}<110>p。 相似文献
84.
85.
在叠轧等效应变为4.0的条件下得到了平均晶粒为0.5μm的Al-1%Mg合金超细晶组织;在平面深变形条件下,形成了含有大量位错的亚晶组织,大角度晶界是由于几何深变形而形成的;在热作用下,合金位错密度降低,亚晶减少,晶粒变大,在退火温度高于200℃时晶粒变化明显,低于200℃,晶粒生长比较缓慢;随着退火温度的升高,合金组织发生静态回复与静态再结晶过程,静态回复是通过位错的滑移和攀移而进行的。合金在300℃已经发生了明显的再结晶,这种再结晶是通过亚晶合并而进行的。 相似文献
86.
87.
通过对冷拉拔的亚微米晶Cu-5%Cr丝材进行退火及高温热处理,研究其回复与再结晶、组织与性能的变化及其热稳定性.采用透射电镜(TEM)分析了退火后Cu-5%Cr的组织结构,并对其进行了硬度和导电性的测试.结果表明,冷拉拔的亚微米晶Cu-5%Cr丝材退火处理时析出大量的Cr相颗粒,Cu基体发生了回复和再结晶,其再结晶温度是在480℃~560℃范围内,其导电率在退火温度为550℃左右出现峰值.冷拉拔的亚微米晶Cu-5%Cr丝材在600℃以上热处理,硬度趋于稳定,其组织也比较稳定.在800℃热处理时,Cu晶粒虽有所长大,但其晶粒尺寸仍保持在500 nm~600 nm.这主要是因为Cr相颗粒有阻碍Cu晶粒长大的作用.同时发现,拉拔变形量大的在热处理时再结晶形核数量多,晶粒更细小. 相似文献
88.
富银的Ag—Au合金再结晶 总被引:1,自引:0,他引:1
用示差扫描量热(DSC)硬度测量等方法研究了无限互溶系统的Ag-Au合金在Au含量小于5wt.%,溶质Au及不同变形量对该合金再结晶温度Tr的影响,并与有限固溶系统Ag-Cu合金进行了比较,结果表明:Au对基体Ag的再结晶有一定障碍作用,但与Cu相比,这种作用小得多,变形量越大,Ag-Au合金的再结晶温度越低,讨论了Ag-Au合金的再结晶表现激活能,激活能随Au含量的变化与Au含量对再结晶温度的影 相似文献
89.
90.
用于金属针布钢丝球化退火的罩式炉 总被引:1,自引:0,他引:1
金属针布的制造工艺,一般是球化钢丝经过高速轧机轧制成坯条,经再结晶退火后在冲淬卷生产线上冲齿、淬火、卷装成产品;或者是球化钢丝经高速轧机轧制成坯条,直接在冲淬卷生产线上冲齿、在线退火、淬火、卷装成产品。由于球化钢丝的质量直接影响金属针布的产品质量,因此,钢丝的球化工艺也直接影响球化钢丝的质量。以往,我公司金属针布钢丝的球化工艺采用预抽真空井式炉退火,尽管该炉型全部采用计算机控制,并且在国内处于领先水平,但在实践中发现,由于井式炉采用上置循环风对炉罐内进行热交换, 相似文献