In625合金和316L不锈钢在NaCl-CaCl2-MgCl2熔盐中的腐蚀机理

为了解Cr元素对含铬合金在三元NaCl-CaCl₂-MgCl₂氯化物熔盐中腐蚀的影响机理，选择两种含铬合金镍基Inconel 625（In625）和铁基奥氏体316L型不锈钢，采用全浸没法分别研究它们在500~700℃下于三元氯化物NaCl-CaCl₂-MgCl₂低共熔盐中的腐蚀行为，以及接触空气程度与温度对腐蚀的影响。绘制了In625合金和316L不锈钢在熔盐中600℃下浸没21 d的腐蚀速率曲线。采用XRD（X射线衍射仪）、SEM（扫描电镜）和EDX（X射线能谱仪）对In625合金和316L不锈钢的腐蚀产物和截面形貌进行分析。结果表明：两种金属的腐蚀程度随着接触空气的量和腐蚀温度的增加而加大；600℃下腐蚀21 d后金属表面和截面的元素及形貌分析表明，Cr具有优先脱溶性；600℃下腐蚀21 d后在合金截面形成了贫Cr区域；致密的腐蚀层可以降低金属的腐蚀速率；在NaCl-CaCl₂-MgCl₂三元氯化物熔盐中镍基合金In625拥有比奥氏体不锈钢更好的耐腐蚀性能。     

Hitec熔盐传蓄热过程中NO_x瞬态排放监测

利用带有定电位电解式气体传感器的综合烟气分析仪,分别对与不锈钢304、310及316L接触的Hitec熔盐在200~600℃的NO、NO2及NO_x瞬态排放量进行监测,探讨了不锈钢对Hitec熔盐NO_x瞬态排放量的影响。结果表明:Hitec熔盐在300~600℃的NO_x瞬态排放量随熔盐温度的升高经历了初始阶段、上升阶段和加速阶段3个阶段,当温度大于553℃时熔盐因NO_x瞬态排放量急剧增加而热稳定性失效;不锈钢对Hitec熔盐NO_x瞬态排放催化效果由大到小顺序为310、304、316L,不锈钢310具有更高的含铬量更容易被腐蚀反应生成NO_x,不锈钢316L因具有良好的抗蚀性对Hitec熔盐NO_x催化作用趋近惰性,可以作为Hitec熔盐在传蓄热过程中的高温罐体材质使用。     

含氯介质超临界水氧化过程中几种镍基合金腐蚀的实验研究

超临界水氧化过程中,含氯化合物水溶液对普通不锈钢具有极强的腐蚀性. 使用超临界水氧化反应装置,研究了4种镍基合金不锈钢试样(1Cr18Ni9Ti, 316L, 0Cr18Ni12Ti和QLC12)在超临界水氧化过程中(400~620℃, 28~32 MPa)处理含氯废水时的腐蚀情况. 经过30 d的实验,用金相光学显微镜和扫描电子显微镜观测试样腐蚀的形貌. 结果表明,4种合金在15%(w)含氯水溶液中经过超临界水氧化反应均存在腐蚀. 对腐蚀速率进行了测试,其中1Cr18Ni9Ti和316L腐蚀速率较大,而QLC12腐蚀速率最小,为0.06 mm/a, 可用于制造反应器. 实验发现0Cr18Ni12Ti存在晶间腐蚀现象. 同时对腐蚀机理进行了分析.     

镍基单晶合金在900℃硫酸盐熔盐中的热腐蚀行为

采用X-射线衍射、扫描电镜及能谱等测试手段,研究了一种镍基单晶合金在75%Na2SO4+25%K2SO4熔盐中的热腐蚀行为,该熔盐θ为900℃。结果表明,镍基单晶合金热腐蚀严重,出现严重的内硫化和内氧化;外层腐蚀产物由Al2O3、Cr2O3、Ni2Cr2O4和Co2Cr2O4相组成,内层为Al2O3和CrS;镍基单晶合金表面形成的氧化物发生碱性溶解。     

304不锈钢在NaCl-KCl-FeCl3熔盐和蒸气中的腐蚀行为研究

为拓展氯化物熔盐的应用场景,在300℃的氩气中,研究了304不锈钢在NaCl-KCl-FeCl₃熔盐和盐蒸气中腐蚀500h的质量和微观形貌变化。结果表明：304不锈钢试样在NaCl-KCl-FeCl₃熔盐和盐蒸气中的质量损失分别为2.1mg/cm²和11.2mg/cm²,腐蚀深度分别为10.9μm和17.4μm。腐蚀后304不锈钢的表面凹凸不平,有明显的脱落,但其结晶结构未发生明显变化。氯化物熔盐中微量的H₂O引起304不锈钢的腐蚀加剧。该研究不仅为结构材料的筛选提供直接依据,而且为304不锈钢在NaCl-KCl-FeCl₃中腐蚀提供了重要的数据,具有重要的科学意义和研究价值。     

1Cr13不锈钢三元混合碳酸盐中的腐蚀研究

通过分析1Cr13不锈钢在750℃Li-Na-K三种混合碳酸熔融盐中的腐蚀动力学曲线和热腐蚀后的形貌和物相组成,讨论了1Cr13不锈钢在这三种熔盐中的腐蚀机理,并进行了对比,分析了不同组成的Li-Na-K碳酸盐熔盐体系对不锈钢腐蚀的影响。结果表明:Li2CO3能够减缓腐蚀,阻止腐蚀的进一步进行,具有保护性,减缓表面裂纹出现的可能性;而K2CO3能够增大氧化膜的溶解性,具有一定的破坏性。     

氯化物熔盐中铬的价态对镍基合金腐蚀性的影响

氯化物熔盐的腐蚀性是制约其应用的重要因素,对富铬金属材料的腐蚀会导致金属中铬元素优先流失到熔盐中。探讨进入熔盐中不同价态的铬对后续腐蚀的影响,是了解熔盐长期运行中金属持续受腐蚀的关键。通过浸没腐蚀实验研究在三元NaCl-MgCl₂-CaCl₂熔盐中引入Cr⁰、Cr²⁺与Cr³⁺后,对一种贫铬Hastelloy B-2(HB-2)和两种富铬Hastelloy C-276(HC-276)、Hastelloy X(HX)镍基合金腐蚀性的影响。通过比较腐蚀前后质量变化、X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)以及能谱分析(EDS)的结果,探讨含不同价态铬的熔盐对贫铬与富铬金属的腐蚀性差异。实验结果表明,Cr⁰和Cr²⁺能消耗熔盐中H₂O、O₂等氧化性物种,从而有效抑制腐蚀;Cr³⁺会抑制贫铬HB-2的腐蚀,但能促进富铬HC-276和HX的腐蚀;SEM和XRD分析结果表明,Cr³⁺在增强富铬金属铬优先流失的同时也会增强铁流失。热力学理论计算结果表明,CrCl₃氧化Cr、Fe的反应进行得很彻底;而CrCl₃氧化Ni、Mo的反应进行程度有限。因此,熔盐中含CrCl₃会氧化合金中Cr和Fe从而促进富铬合金腐蚀,而含Cr⁰和CrCl₂能降低熔盐中的氧化性物质含量而抑制腐蚀。     

氯化物熔盐中铬的价态对镍基合金腐蚀性的影响

氯化物熔盐的腐蚀性是制约其应用的重要因素,对富铬金属材料的腐蚀会导致金属中铬元素优先流失到熔盐中。探讨进入熔盐中不同价态的铬对后续腐蚀的影响,是了解熔盐长期运行中金属持续受腐蚀的关键。通过浸没腐蚀实验研究在三元NaCl-MgCl₂-CaCl₂熔盐中引入Cr⁰、Cr²⁺与Cr³⁺后,对一种贫铬Hastelloy B-2(HB-2)和两种富铬Hastelloy C-276(HC-276)、Hastelloy X(HX)镍基合金腐蚀性的影响。通过比较腐蚀前后质量变化、X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)以及能谱分析(EDS)的结果,探讨含不同价态铬的熔盐对贫铬与富铬金属的腐蚀性差异。实验结果表明,Cr⁰和Cr²⁺能消耗熔盐中H₂O、O₂等氧化性物种,从而有效抑制腐蚀;Cr³⁺会抑制贫铬HB-2的腐蚀,但能促进富铬HC-276和HX的腐蚀;SEM和XRD分析结果表明,Cr³⁺在增强富铬金属铬优先流失的同时也会增强铁流失。热力学理论计算结果表明,CrCl₃氧化Cr、Fe的反应进行得很彻底;而CrCl₃氧化Ni、Mo的反应进行程度有限。因此,熔盐中含CrCl₃会氧化合金中Cr和Fe从而促进富铬合金腐蚀,而含Cr⁰和CrCl₂能降低熔盐中的氧化性物质含量而抑制腐蚀。     

超临界水氧化六硝基蔗废水及其对反应釜腐蚀研究

在半连续化超临界水氧化装置中进行六硝基口废水的处理及其对反应釜的腐蚀试验:用正交试验考察反应温度、时间和压力等影响因素,确定最佳工艺条件;将316L、304不锈钢和600镍基合金3种材料以挂片的形式置于反应釜内,研究其在相同的腐蚀时间和氧量、温度在470℃和570℃条件下的材料腐蚀情况.结果表明:在通入的氧气压力为1.8MPa(过量)的情况下,COD的去除率随着温度、压力和停留时间的提高而提高,最佳工艺条件为反应温度560℃、压力27 MPa、停留时间30 s,cOD的去除率为99%以上;在超临界状态下3种材料均被不同程度腐蚀,且随着温度升高腐蚀程度加剧,材料的耐腐蚀性强弱顺序为:600镍基合金>316L不锈钢>304不锈钢.     

核电典型材料的腐蚀行为研究综述

综述了核电站典型的三种材料316L不锈钢、A508-3钢和镍基600合金在高温条件下形成氧化膜的特点,并讨论了温度、环境pH值和杂质离子对其腐蚀开裂的影响。介绍了我国核电材料国产化的现状,提出了加速核电材料国产化进程的建议。     

PTA装置不锈钢材料腐蚀磨损的探讨

采用自制的实验装置,模拟PTA生产装置中回转式干燥机蒸汽列管工作条件,对奥氏体不锈钢0Cr18Ni9(304)、00Cr17Nd4Mo2(316 L)、00Cr19Ni13M03(317 L)和双相不锈钢00Cr22Ni5Mo3N(2205)在含有溴离子和对苯二甲酸颗粒的醋酸介质中,进行腐蚀磨损性能研究。结果表明,4种不锈钢的腐蚀磨损速率随着腐蚀介质温度的升高而增加;在低温时,腐蚀磨损速率差别不大;当温度超过80℃以后,腐蚀磨损性能的差异变大,其中2205的耐腐蚀磨损性能最好,其次为317 L,316 L,而304则最差。相同条件下,腐蚀磨损速率大于均匀腐蚀速率。建议用2205代替316 L制作PTA同转蒸汽管干燥机的加热列管。     

45号钢表面化学镀镍磷合金

在45号钢表面化学镀镍磷合金，获得含磷10％（质量分数）的镍磷合金镀层，比较了其与2Cr13不锈钢的耐磨性及在不同腐蚀介质中的耐蚀性，结果表明，含磷10％的镍磷合金层的耐磨，耐蚀性均优于2Cr13不锈钢。     

镁橄榄石熔盐电脱氧制备锂离子电池负极材料

本文采用熔盐电脱氧的方法,在NaCl-CaCl_2熔盐中,以镁橄榄石为原料,制备适于锂离子电池负极材料的镁硅合金。以压制的镁橄榄石片为阴极,石墨为阳极,研究不同烧结温度、电解温度和电解时间对镁硅合金的影响,得到了较佳的电解参数:在20 MPa下压制,900℃烧结6 h制得的阴极片,在600℃下恒电位3.10 V电解72 h,可以得到含有Mg2Si相的镁硅合金。     

电沉积制备Ni-Co合金镀层及耐蚀性能研究

为了减弱腐蚀,增强基体的使用寿命,以316L不锈钢片为基体,采用电沉积法制备了Ni-Co合金镀层。使用扫描电镜对镀层的微观形貌进行表征,利用VersaSTAT3电化学工作站测试镀层在3.5%的NaCl溶液中的腐蚀电流密度。研究了不同主盐浓度、镀液温度及电流密度对合金镀层性能的影响规律。结果表明,电镀液中镍盐质量浓度为128 g/L时,钴盐质量浓度为115 g/L,镀液温度为55℃,p H值为4.5,电流密度为1.0 A/dm~2,腐蚀电流密度为6.13×10~(-12)A/cm~2时,所得Ni-Co合金镀层的耐腐蚀效果最佳。     

不锈钢304L、316L、SAF2205、SAF2507及钛材TiGi2在溴离子作用下腐蚀性能的比较

本文采用化学实验的方法,将不锈钢304L、316L、SAF2205、SAF2507及钛材TiGi2置于特定的含溴介质中加速腐蚀,在短时间内使上述五种耐蚀材料产生了不同的腐蚀结果。通过对不同材料腐蚀方式、腐蚀失重及其它腐蚀参数的观察与测量,比较了这五种材料在含溴离子介质中的腐蚀特性和腐蚀抗力,并从理论上对试验结果及Cr、Mo元素对不锈钢腐蚀性能的影响进行了分析和讨论,发现由于Cr,Mo元素含量的不同,304L,316L钢在溴离子作用下易产生点腐蚀,二者腐蚀特性不同,腐蚀速率相近,SAF2205,SAF2507抗点蚀性能优异,但对缝隙腐蚀敏感,且腐蚀速率不同。同时,试验证实钛材TiGi2耐蚀性能明显优于不锈钢,在含溴离介质中其钝化膜稳定,不易受溴离子干扰。     

湿法磷酸生产中常用的合金材料

从温度、浓度和杂质 3个方面 ,介绍不锈钢在湿法磷酸中的腐蚀原因。针对这些因素 ,介绍了选材的原则。并对云南红磷化工公司在半水二水法工艺和二水法工艺中使用的 316 L、90 4 L、Sanicro2 83种不锈钢 ,Cr30、CD4 MCu2种合金的性能、使用情况作了介绍     

催化湿式氧化法处理制药污泥的试验研究

近年来制药工业的发展十分迅速,制药污的妥善安全处置已成为普遍关注的问题。本文研究了催化湿式氧化法在制药污泥处理中的应用。结果表明,研究选取的均相催化剂优于非均相催化剂,尤其是Cu2+活性组分的催化剂效果较好。考察了不锈钢材质在湿式氧化条件下的腐蚀情况为304不锈钢316L不锈钢钛材合金哈氏合金,实际应用中建议使用钛材合金或哈氏合金,为催化湿式氧化法的工业化应用提供了技术借鉴。     

316L不锈钢在液态CO2下的腐蚀行为研究

利用电化学工作站和低温高压釜对316L不锈钢在液态CO_2条件下的腐蚀行为进行研究,测得了不同温度、压力条件下的Tafel曲线和Nyquist谱图,表明316L不锈钢在液态CO_2浸泡168h后均出现了轻微的腐蚀现象;随压力升高、温度降低,腐蚀程度均呈现加重的趋势,抗拉强度变化不大;含O2杂质情况下会大大减轻316L不锈钢的腐蚀程度。     

水源热泵用换热设备常用金属的腐蚀性能

目前有关金属腐蚀的研究多集中在探讨影响腐蚀的因素以及防腐蚀相关技术,有关换热器金属腐蚀经济性的文献较少。本文采用挂片失重试验,结合电镜分析,分别研究了碳钢10^#、不锈钢316L、紫铜T2和铝合金LF21在海水和污水中的腐蚀速率、电偶腐蚀速率以及微观腐蚀形貌;并运用模糊综合评价法进行评价,为合理选择换热设备金属材料提供依据。结果表明,根据金属均匀腐蚀耐蚀性十级标准,不锈钢316L、紫铜T2与铝合金LF21都属于耐蚀金属,不锈钢316L在静止和流动水环境中,均具有最好的耐蚀性;在严格避免与电位较正金属偶合使用的前提下,铝合金LF21比碳钢10^#和紫铜T2耐蚀,其经济性也较为优秀;碳钢10^#虽耐蚀性差但胜在价格优势,是实际工程最常用的金属材料。     

316L不锈钢表面电镀镍工艺及其耐蚀性能研究

316L不锈钢由于其优异的耐蚀性常被用作石油开采行业中的设备制造。不锈钢因为腐蚀环境中H~+的存在而易被腐蚀,因此采用工业上广泛使用的电镀技术在不锈钢表面沉积镍镀层以提高不锈钢在含酸性介质中的耐腐蚀性并优化电镀镍涂层的制备工艺,获得最优耐腐蚀性能的镍镀层。本文在316L不锈钢表面利用正交实验,研究了一定条件下不同温度对镀层硬度及耐腐蚀性的影响,并通过扫描电子显微镜、X射线衍射谱图和硬度测试分析了工艺参数对镀层结构的影响。研究表明:在其他条件一定时,随着温度的升高,镍镀层的硬度也不断增加。在其它参数不变的情况下,电镀温度为60℃时,所得镍层硬度最佳、耐蚀性最好。