烟丝填充能力和膨胀技术(二)

三、干冰膨胀法1. 装置如图3所示,干冰膨胀烟丝装置由9个部分组成(图中表示了8个部分,未示水循环冷却部分).图3. CO_2膨胀烟丝系统图喂丝机1 和皮带秤2向浸渍罐3定量地喂入烟丝.浸渍罐为一垂直放置的圆筒,其上端有盖,用以进料,下端有底,用以卸料.当烟丝加入以后,向浸渍罐内注入液态     

提高CO2膨胀烟丝内在质量的技术研究

为了提高CO2膨胀烟丝的内在质量,采用正交试验设计法分析膨胀热端工艺(气体温度、气体风速、蒸汽流量)对膨胀烟丝内在质量的影响;根据热端优化结果,分析来料烟丝水分、浸渍时间对膨胀烟丝内在质量影响。结果表明:在试验范围内,来料烟丝水分22.0%、浸渍时间80s、工艺气体温度240℃时,膨胀烟丝内在质量最佳,应用到配方中,感官质量明显提高。因此,较低的工艺气体温度,较低的来料烟丝水分、较短的浸渍时间对膨胀烟丝的内在质量是有利的。     

基于ANSYS有限元分析的膨胀烟丝浸渍器压料装置设计

为解决干冰膨胀烟丝生产线浸渍器内顶部烟丝浸渍效果差等问题,通过对浸渍器工作过程进行分析,设计了一种圆锥形浸渍器压料装置。通过关闭浸渍器上盖带动压料装置动作,避免顶部烟丝浮于液态二氧化碳液面之上,进而提高烟丝浸渍效果;采用ANSYS有限元分析软件对压料装置受力进行分析,验证其设计合理性。以宁波卷烟厂生产的膨胀烟丝为研究对象进行测试,结果表明:加装压料装置后浸渍器内顶部烟丝填充值提高3.786 cm~3/g,膨胀率提高125.5%。该技术可为提高卷烟产品质量、完善膨胀烟丝生产工艺提供支持。     

几种改进的CO_2膨胀烟丝工艺

介绍了９０年代以来世界上开发的气态ＣＯ２浸渍工艺、干冰浸渍工艺、转盘浸渍工艺、连续浸渍工艺等几种ＣＯ２膨胀烟丝的新工艺、新技术，其优点是可克服现行Ｐ－Ａ法的缺点。     

二氧化碳膨胀烟丝的研究

膨胀烟丝对降低单耗以及吸烟与健康都有着重要意义。目前,国际上膨胀烟丝主要有三种方法:氟里昂膨胀法;二氧化碳(干冰)膨胀法和氮气膨胀法。CO_2膨胀法,膨胀率较高,而且 CO_2具有无毒、无色、无味,来源广泛,价格低廉特点。我所自1982年以来,对 CO_2膨胀烟丝的技术和方法进行了初步的研究。一、膨胀方法将烟丝装入框篮中,然后将框篮放入一个能加压的浸渍容器内,通入液态 CO_、在一定的压力下,让烟丝在液态 CO_2中浸泡一段时间之后,除去过剩的液态 CO_2,并减压至大气压力,这时浸渍于魍丝中的液态 CO_2变成固态干冰。再把这种“结霜”的烟丝送入热风干燥器,使烟丝中的固态 CO_2迅速气化烟丝即可膨胀。     

干冰膨胀烟丝流量控制的改进

为解决CO2膨胀烟丝喂丝系统中的计量带速度因无法根据干冰烟丝流量的变化进行调整,造成干冰膨胀烟丝流量不稳定问题,分析了振动仓内干冰烟丝重量的变化,计算出干冰烟丝流量,自动控制MC-45计量带速度,使流入膨胀塔的干冰烟丝流量更稳定,提高了膨胀烟丝含水率的稳定性,减少了不合格膨胀烟丝的产生量。     

基于层次分析和响应面设计的烟丝膨胀工艺优化

选用干冰法膨胀烟丝,采用层次分析法确定膨胀烟丝各项质量指标权重,对数据规范化处理后进行综合评价得到综合质量得分。选取浸渍时间、工艺气温度、热风风速、蒸汽施加量为主要考察因素,研究其对综合质量得分的影响,并使用响应面法优化膨胀烟丝加工工艺条件。结果表明,优化后的烟丝膨胀工艺条件为浸渍时间42s、工艺气温度291℃、热风风速38 m/s、蒸汽施加量500kg/h,该条件下膨胀烟丝的综合质量得分为1.052。     

烟丝填充能力和膨胀技术(三)

四、G—13和 G—13C 方法1.G—13装置(图4)烟丝由喂丝机经皮带秤控制流量后进入连续式浸渍器。浸渍器为一密封的螺旋输送器,烟丝在推进过程中被溶剂浸渍,然后从翻板门卸出,进入膨胀系统。烟丝由热气流     

ZJ17卷接机组烟丝在线回收装置的研制与应用

为解决ZJ17卷接机组在吸丝成型过程中因烟丝吸入集中除尘系统而造成的烟丝浪费问题,借鉴打叶复烤生产线切向落料器的工作原理,研制了除尘烟丝在线回收装置。该装置采用两级气流分离方式对物料进行分离:第一级采用旋风分离方式分离除尘气流中的悬浮物,第二级提取物料的有用成分,实现烟丝与烟尘的分离,分离出的烟丝在线回收到卷烟机供料系统中。应用结果表明:ZJ17卷接机组采用回收装置后,所检测的3个品牌卷烟的烟支质量、吸阻、端部落丝量指标均符合工艺要求,平均回收烟丝9.34 kg/班,烟丝回收率达到81.4%,有效降低了烟丝损耗,提高了烟丝利用率。     

烘丝控制模式的建立与实现

通过对烘丝过程的分析 ,针对现有烘丝控制系统的不足 ,提出了新的控制模式。正常工作时稳定进入烘丝筒内烟丝的脱水量以及烘丝筒的筒壁温度 ,从而稳定烘后烟丝的含水率。在热风管道上增加一个由电磁阀控制的低压蒸汽喷射装置 ,“模拟”正常烘丝过程中筒内的环境 ,以减少“干头”和“干尾”烟丝量。使用新的控制模式 ,提高了烘后烟丝含水率的稳定性 ,“干头”和“干尾”烟丝数量大幅减少     

干冰膨胀烟丝工艺热段的改进

针对干冰膨胀烟丝造碎率高、烟丝中香味物质损失多 ,甚至出现枯焦味的问题 ,已陆续出现改进膨胀烟丝工艺与设备的一批专利。涉及到热段改进的专利 ,主要集中在烟丝的输送膨胀管道方面。当烟丝干基含水率降至 9%以后 ,控制输送膨胀气流的温度降至 16 0℃以下 ,最好降低 15 0℃ ,可较好地解决膨胀烟丝所存在的问题     

基于分形理论的烟丝尺寸分布表征方法

为研究烟丝尺寸分布特性,推导了烟丝筛下累积质量百分比与分形维数的相关性方程,探讨了分形维数与端部落丝量的关系。结果表明:①根据粒度分形理论建立了烟丝尺寸分布分形模型,由该模型计算出的烟丝筛下累积质量百分比与实测值吻合程度较好(R2=0.9403),表明烟丝尺寸分布满足分形特性;②同种配方烟丝,分形维数越大,相同孔径筛网下烟丝比例越大,烟丝的特征尺寸越小;③端部落丝量M与烟丝分形维数D的相关性较好(R2=0.9007),说明分形维数作为端部落丝量的一个量化指标,可为加工过程中工艺参数的优化提供依据。     

烟丝结构对卷烟端部落丝量的影响

通过对1种配方叶丝(A)和3种不同配方烟丝(B,C,D)进行连续多次卷制,分析了烟丝结构与卷烟端部落丝量的相关关系。结果表明:在试验范围内,①卷烟端部落丝量随着烟丝特征尺寸的降低而增大;②2.8mm以上烟丝与卷烟端部落丝量呈负相关,其中以5.6mm以上烟丝的影响最为明显;2.8mm以下烟丝与卷烟端部落丝量呈正相关,其中以1.4mm以下烟丝的影响最为明显。     

影响卷烟端部落丝量的因素研究

通过卷制结构不同的烟丝、测试通过卷接设备的烟丝结构、调整设备参数及喂丝方式等实验，发现烟丝的结构和耐加工性能是影响卷烟端部落丝量的主要因素，卷接设备的参数调整、喂丝方式是影响卷烟端部落丝量的次要因素。     

膨胀烟丝浸渍过程中CO2质量劣化的改良方法

分析了烟丝浸渍工艺过程中CO2的质量劣化状况及对烟丝浸渍质量的影响,提出了改良CO2质量劣化的方法.在工艺罐内添置一段横"S"状的不锈钢管道,其内径不应小于原抽吸孔的内径.将管道一端焊接固定于原吸孔处,另一端移至补充新纯液体CO2孔的下方.同时还要尽量降低来料烟的碎丝率,并定期清洗工艺罐.     

科技简报

一种烟丝烘丝工艺及装置2006年1月25日,国家知识产权局公开(专利公开号CN1723810)了一项由长沙卷烟厂申请的发明专利———烟丝烘丝工艺及装置。该工艺包括:①在烟丝进入烘丝前皮带秤15s后向热风风管中通入300~320kg/h蒸气,180s后减小到150~200kg/h,240s后关闭蒸气;②在烘丝前皮带秤断流240s后向热风管中喷射300kg/h蒸气,喷射230~260s后关闭废气风门。烘丝装置包括烘丝管、热风管、加热循环泵、热风循环管,烘丝管、热风管、加热循环泵和热风循环管等。热风管上设有蒸气喷射管,喷射管的另一端与蒸气产生器连接。该工艺在烘丝开始及结束时向…     

我国第一条干冰膨胀烟丝生产线

本文简要介绍了我国第一条“干冰膨胀烟丝生产线”的工程建设情况,并通过实践提出一些值得探讨的问题。     

贮丝房温湿度的优化

为了减少低档烟丝在风送过程中的造碎,提高其耐加工性能,对烟丝风送前贮丝房的温度、相对湿度进行了优化,系统分析了这两个工艺参数对风送前后烟丝整丝率降低量的影响,并对参数优化前后的烟丝、烟支质量进行了对比,结果表明:贮丝房的最佳工艺参数为温度28℃,相对湿度71%.两台卷烟机在参数优化后,风送前后烟丝整丝率的降低量分别减少1.53%、1.45%;烟丝风送前后含水率的变化量分别减少0.2%、0.11%;跑条前后平均整丝率的降低量减少0.675%,平均端部落丝量减少0.4 mg/支,单支克重平均下降0.01 g/支,吸阻平均下降6 Pa;香气质与口感变好.     

蒸汽喷射预回潮出料装置的设计应用

为解决在传统CO2膨胀烟丝加工过程中,升华后的膨胀烟丝耐加工性差、造碎大等问题,采用蒸汽预回潮工艺,在升华器后增设了蒸汽喷射预回潮出料装置。该装置既有蒸汽预回潮功能又能保证正常出料,蒸汽经过均匀分布的加湿喷管释放到气锁刮板的腔体内,把经过转网分离进入出料气锁刮板内的膨胀烟丝均匀加湿,并对物料进行松散。应用效果表明,采用预回潮工艺进行设备改造后,膨胀烟丝整丝率提高1.5百分点,出丝率提高0.75百分点,避免了在加湿过程中产生水渍烟丝,有效提高了膨胀烟丝的耐加工性,降低了烟丝造碎。     

干冰膨胀烟丝生产线热端系统的优化改进

为解决干冰膨胀烟丝生产线热端系统因尾气管路内壁容易结垢,影响尾气风机的动平衡并造成热交换系统效率低以及系统自燃等问题,对干冰膨胀线热端系统进行了改进.通过增设第三热交换器以提高系统热交换效率,增加烟尘就地除尘系统实现对冷却振槽除尘风的单独除尘.应用效果表明,在350℃工艺风温下,炉膛温度由原来的770℃降低至750 ℃,对应生产每千克膨胀烟丝消耗柴油量由82.6 g降低至71.9 g,柴油以8.8元/千克计算,每年可节省费用13.6万元,节能减排效果明显.